甜甜的泥土

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甜甜的泥土范文第1篇

小亮踏著甜甜的泥土，飛似奔回家中想同爸爸商量可否見一眼媽媽：“爸爸，我，我可以去見媽，媽嗎？”“別吵，去上學。”誰曾料想到，爸爸的回答竟是如此冷酷無情，毫無商量的余地。面對爸爸的煩厭、慍怒的話語，他失落的踏出家門，下意識的向學校走去，他沉思著，疑惑著。

小亮路過那片甜甜的泥土地時，他出神地凝望著這片消融的幸福，他迫切的想知道：誰可以幫助他、誰會理解他。時間一分一秒的流逝著，他蹲坐在地上，一動不動，像一座雪雕，等待著答案。

”叮——叮——“伴著一陣電鈴的急想，小亮似乎聽懂了什么，這就是答案：”學校-老師，老師一定可以幫助我的！”他一路狂跑，合不攏嘴地笑著，似乎看到了媽媽那張隱含笑意的臉，喜出望外。他來到教室，連“報告”都沒說，直奔老師身邊：”老師，你可以幫助我進到媽媽嗎？只要一面就好。”小亮喘息著，激動地說道。老師聽了他的請求，不知如何是好：是應實話相說還是用善意的謊言來撫慰他的心靈：“這……這，我無能為力，老師聯系不到你的媽媽。”說過，老師背過身，低聲抽泣。此時，小亮所有的希望都已抹滅，枝頭鳥兒的叫聲是那樣的刺耳，嘲笑著：小亮啊，你可真是悲催啊，連自己的媽媽也見不到。小亮呆板地倚著淡然的講桌，失魂落魄。

甜甜的泥土范文第2篇

[關鍵詞]地基處理 水泥土 施工

[中圖分類號] TU472 [文獻碼] B [文章編號] 1000-405X（2013）-12-235-1

1工程地質情況

本勘區在鉆探范圍內，上部為雜填土，下部為近代長江沖擊層，從工程地質角度，地基土可分為八層（含亞層）：

第1層：雜填土，以灰色壤土、砂壤土夾大量碎磚、瓦塊、石子為主，比貫入阻力Ps =0.5～4.0MPa ，涵閘址處層厚在0.50～1.10m之間，壩址在0～3.70m之間。

第21層：灰色粉質粘土夾砂壤土，標準貫入擊數N=4.4擊，Ps=1.0～1.5MPa，承載力允許值fk= 90KPa ，軟塑狀，見于涵閘址處。層厚約5.30米。

第22層：灰色淤泥質粉質粘土夾薄層粉沙，N=3擊，Ps =0.3～1.0MPa ， fk= 50KPa ，流塑狀，見于上、下游壩址處。層厚在4.00～10.40m之間。

第23層：灰色淤泥質粉質粘土、粉砂互層，N=5擊，Ps=0.6～1.0MPa，fk=60KPa，流塑狀，見于上游壩址，未見底。

第3層：灰色砂壤土夾粉質粘土薄層，N=4.5擊，Ps =2.5～3.5MPa，fk=80KPa，見于涵閘址及下游壩址處。層厚在1.20～2.70m之間。

第4層：灰色砂壤土夾粉砂，N=10.8擊，Ps =5.0MPa，fk=150KPa，稍密狀，見于涵閘址及下游壩址處，下游壩址此層深未見底，涵閘址西南角分布較深，達15.15m。

第51層：灰色壤土夾砂壤土，N=8.8擊，Ps=1.0～2.5MPa，fk=120KPa。

第52層：灰色淤泥質粉質粘土夾薄層粉砂，N=3擊，fk= 80KPa ，流塑狀，此層土僅見于涵閘址西北角202029孔處，層厚8.00m。

勘探期間地下水位上游為 5.32米，下游為 5.89米。主要受大氣降水和長江水位影響，地下水對砼無侵蝕性。未發現不良水文地質現象。

2水泥土的作用

水泥土是利用水泥作為固化劑，通過將土和水泥強制攪拌壓實，由水泥和土體間產生的一系列物理―化學反應，使土體硬結成具有整體性好，水穩定性好及強度高的水泥加固土。在建筑物地基處理中成功地應用碾壓水泥土換填法，解決了軟土地基上建設構筑物的工程難題，加快了工程施工進度，同時為建筑物碾壓換填水泥土法地基處理提供了參考案例。

3水泥土換填一般施工流程

選定合理的施工壓實參數，如：鋪料厚度、水泥土參拌方法、單位面積水泥用量、所用土料含水量的適宜范圍、壓實機具、壓實方法和壓實遍數等。水泥土的換填。首先將土方開挖到位，然后鋪填水泥土。水泥土鋪壓時，先用平板振動器拖平，然后再用蛙式打夯機夯實，直至達到設計要求的壓實度，最后進行養生。

3.1料土選擇貯備和填筑試驗

設計有要求時按設計要求選擇料土，無要求時按試驗提供的參數進行選擇。土料首選涵閘室段及漸變段的開挖料。按照設計圖紙進行放樣，將放樣資料及換填剖面圖報送監理工程師審核。根據換填工程量進行計算土料及水泥用量，進行備料。

3.2水泥土拌制與基礎處理

貯備的土料分批進行破碎晾曬，用30×30mm網眼的篩子將土料進行過篩，測定含水率，考慮施工過程中的水分散失，控制土料含水率比最優含水率高2個百分點左右，將合格的土料集中用彩條布覆蓋保水。水泥土拌制采用JZC―350型砼拌和機拌制1-2分鐘，保證拌和均勻，主要是控制土壤含水量，如含水水量過大，易成團，需要晾曬；如含水水量過小，則土太干，需要適當灑水。水泥采用合格普通硅酸鹽32.5級水泥，人工配料，確保水泥土每種材料摻入量誤差小于3%，控制每盤拌制時間不小于90s，確保水泥土拌制均勻。在基坑土方開挖到位后，在鋪料前對基坑底部進行處理，在四周理排水明溝排除積水，并清除基坑淤泥。

3.3水泥土的分攤與壓實

鋪料前布灑一層水泥土開始鋪料，水泥土可采用自卸汽車或機動翻斗車運至施工現場。水泥土向上填筑時為確保密實度，現場采取分層填筑壓實，人工分層鋪填，控制層厚不超過20cm，在回填部位設方格高程控制網，控制進土層厚度，每層料土人工平整后，壓實時選用平板振動器初實，然后再用蛙式打夯機縱橫夯實3-5遍，同時做好環刀取樣跟蹤檢測，直至達到設計要求壓實度為止。

4水泥土換填施工質量控制

水泥土施工時的控制要求：

（1）選用的土料要無淤泥、雜物。

（2）施工中嚴格控制土的含水率，以18～20%為宜，對局部出現的彈簧土，及時清除。

（3）水泥摻入量為土重的12%，稱量要準確。

（4）水泥與土料的拌和要充分、均勻。

（5）基槽排水工作要到位，井點降水與明溝排水相結合，要控制摻水，保證水泥土的適宜含水量。

（6）填筑過程中，測量工作應同步進行，隨時檢查控制填土面高程及填土厚度；回填應分段依次施工，按一定的順序保持均衡上升。層段間回填土接縫處應削成坡狀或齒坎狀，坡度不陡于1：3，并對接縫處加強夯實，保證混合土壓實度。對水泥土層與層之間結合部處理要符合規范規定，土面過光時要采取人工刨毛處理，保證層間結合牢固，分層回填，逐層夯實，每層土厚不超過20cm，上下層接縫要錯開。

（7）施工溫度較低時應采取保護措施，加強覆蓋保溫，防止霜凍破壞土體結構；同時對已填筑完成的水泥土應灑水覆蓋保溫養護。

（8）防止表層起皮。水泥土起皮既影響美觀又影響路面質量，因為起皮很產生起皮的主要原因有兩種情況：一是薄層貼補，人為的制造一個滑動面；二是表層過濕或過干，過濕時水泥土被機械粘起而出現麻麻點點，并越積多，過干時碾壓易發生推移而起皮。

5特殊情況處理

（1）遇低溫陰雨天氣應采取覆蓋保護措施，確保土料的含水量不會有太大變化。

（2）因故間斷施工時進行灑水養護，恢復施工后將新老結合面倒毛后再繼續施工。

甜甜的泥土范文第3篇

關鍵詞:箱形涵洞;土壓力;有限元;模擬分析

中圖分類號：U412.1文獻標識碼： A

隨著我國公路大力發展，各類涵洞廣泛應用于公路工程中。為保證公路排水暢通，我國《公路設計規范》中要求每公里設置不少于四道涵洞，尤其我山西省地處黃土高原，大部分是山嶺區，大填大挖工程量較大，其它領域如水利、市政建設及能源等領域也在應用涵洞進行排水。洞頂垂直土壓力為涵洞的主要靜荷載，尤其在高填方涵洞結構設計中起控制作用。

對于溝埋式涵洞垂直土壓力的計算,上世紀初，Iowa 州立大學的A.Marston、M.G.Spangler 等人對此進行了一系列的研究。以后許多學者的相關研究都是在此基礎上進行的。目前溝埋式涵洞土壓力的計算方法仍然不完善，《水工建筑物荷載設計規范》中不推薦相應的計算公式。本文采用大型有限元軟件ANSYS，對溝埋式涵洞土壓力進行模擬計算，分析溝槽寬度、邊坡系數及涵洞截面幾何尺寸等對洞頂垂直土壓力的影響。

1.有限元模擬

1.1 模型及參數

國內外管道施工技術規定，管周回填土的夯實要求達到其最大夯實密度的95％ ，而在一般填土條件下，管周土壓力都處于非極限狀態。土是非線性壓縮體，其變形模量很大程度上隨應力狀態而變化，但當土體應力處于非極限狀態時，線性與非線性兩種理論對土體垂直壓應力的分析結果十分接近。本文將涵洞周圍土體和地基作為彈性介質。填土材料選用中密類碎石砂土，內摩擦角φ=30°,彈性模量Et=1.5×107Pa,容重γ=18kN/m3；地基彈性模量Ed=7.5×108Pa；對于鋼筋混凝土涵洞，也作為彈性體，彈性模量E h=3×1010Pa，泊松比μ均取0.167。模擬單元選用平面四節點Plane42類型單元。

考慮到管土的共同作用，在土與涵洞以及土與地基之間設置接觸對。與填土接觸的涵洞表面和地基面作為目標面，目標單元選用Targe169；與涵洞表面和地基面接觸的填土面作為接觸面，用Conta171和Conta172作為接觸單元。根據庫倫土壓力理論 , 填土與溝槽邊壁、涵洞結構的接觸單元摩擦系數分別取0.45和0.3。

考慮實際工程中的邊界條件、涵洞結構及填土加載過程等特點，將計算模型作為平面應變問題。由于結構與荷載的對稱性，取幾何實體的一半進行計算，在對稱軸上施加對稱邊界，計算范圍左右兩側及地基底部邊界約束所有方向位移。模擬時，取高h和寬D都為2m的箱涵為例。

1. 2施工過程模擬

在有限元整體計算中, 回填土體是一次性施加全部荷載，各層土體的重量由整個結構(計算域內所有單元) 承擔；而在有限元施工模擬計算中,計算域荷載是逐漸增加的，兩者在承載機理和形成的位移場上完全不同。土石壩、隧洞、邊坡及涵洞等工程建設中具有明顯的施工特點，荷載是隨著工程進度逐級施加到結構物上的，它們的有限元分析宜采用模擬計算。本文使用ANSYS的荷載步多重計算功能和單元生死技術來實現土體分層填筑的施工過程模擬,洞頂填土高度H最大取到10D，分20層填筑。

2.結果及分析

2.1填土豎向位移分析

模擬計算時,填土壓縮變形在填筑過程中瞬時完成，不考慮其固結等時間因素的影響。也就是說，第i層土填完后，其自重由自身及其以下各層已填筑的土體承擔，它們的自重所引起的位移已經完成,對其上部填筑的土移毫無影響，即這部分土重不再引起后續填土的位移，最上部填土的沉降位移較小；模擬地基剛度相對于土體剛度大得多，在填土作用下，下邊界沉降位移很小（最大位移約1.5mm），域內各計算點的沉降位移都由后續各填筑層土重對其產生的位移增量值累加而成。對于最下部土體，雖然所受上部土重相對最大，但其可壓縮高度相對較小，位移較小；填筑高度中部附近的土體，相對上部和下部土體而言，所受土重和可變形土體高度都較大，累積沉降位移最大。

當洞頂填土高度較小時，回填土在自重作用下沉降，涵洞剛度大，其上土體沉降小；邊壁的摩擦使其附近土體沉降也小；土體剛度小，胸腔土體的土柱高，壓縮量大，其沉降位移大。此時，填土最大沉降位移點在胸腔上方，即涵洞的側上方。填土高度較大時，槽壁與其附近土體的接觸范圍擴大，這部分土體所受槽壁向上的摩擦力越大，沉降位移相對較小；溝槽中心距邊壁最遠，所受邊壁向上的摩擦最小。隨填土高度的增大，最大沉降位移點由原來的洞頂側上方逐漸轉移到溝槽中心。以溝槽底寬B與涵洞寬D之比B/D=5，溝槽邊壁系數m=0的溝埋式涵洞為例，圖1為施工模擬計算時回填土體垂直位移隨填土高度增加變化圖，最大沉降位移點的位置隨H的增大水平轉移的同時，在豎直方向不斷上升，基本處于洞頂填土高度H的（0.4～0.5）倍范圍內。

(a) H=3D(b) H=5D

(c) H=10D

圖1溝埋式涵洞分層填筑時垂直位移云圖

2.2洞頂垂直土壓力分析

2.2.1洞頂土壓力分布和土壓力系數

對土移沉降的分析可知：涵洞的存在使得涵洞頂部土體——內土柱的沉降位移較其兩側填土——外土柱的位移小，外土柱對內土柱產生向下的拖拽力；這個力直接傳遞給內土柱兩側，進而傳遞到洞頂，使洞頂土壓力呈中間小、兩端大的分布。圖2為m=0,B=2D時涵頂土壓力分布圖，其中H/D=10時，最大土壓力是最小土壓力的2.63倍。

圖2m=0,B=2D時涵頂土壓力分布圖

外土柱對內土柱向下的拖拽力形成了洞頂附加土壓力，而邊壁土體較填土的密實度大，槽壁對填土存在向上的摩擦力。洞頂填土高度H較小時，外土柱對內土柱向下的拖拽力為主，洞頂土柱壓力和附加土壓力構成洞頂土壓力，使洞頂土壓力系數——洞頂平均壓力與土柱壓力的比值Ks>1.0；H增大時，內外土柱摩擦范圍增大，Ks增大；洞頂填土高度較大時，槽壁與土體的接觸范圍擴大，槽壁對其附近土體向上的摩擦起主要作用，Ks隨著填土高度的增加反而減小。即洞頂土壓力系數Ks的值受內外土柱沉降差及溝槽邊壁摩擦力的影響，呈現出先增大后減小的趨勢。圖3為B/D=2時，矩形溝槽和梯形溝槽涵洞垂直土壓力系數隨填土高度變化曲線。可見，當填土高度較小（H

圖3B/D=2時，涵洞垂直土壓力系數隨填土高度變化曲線

2.2.2溝槽寬度對土壓力的影響

由以上的分析可知，的變化受內外土柱位移差和槽邊壁摩擦力的共同影響。而內外土柱位移差及槽邊壁摩擦力的大小又都與溝槽寬度有很大關系。當B/D較小時，外土柱土體很少,邊壁的摩擦使得內外土柱的沉降差減小，外土柱對內土柱向下的摩擦力和Ks較小；B/D較大時，邊壁對填土向上的摩擦力距離內土柱較遠，對內土柱向上的拖拽作用較弱，外土柱對內土柱向下的摩擦力起主要作用，Ks較大。圖4是m=0時，不同槽底寬條件下方形涵洞洞頂土壓力系數變化

圖4 不同槽底寬時，方涵頂土壓力系數變化曲線

曲線。B/D=1時，邊壁對土體向上摩擦力始終起主要作用，KS單調減小；B/D≥2時，隨填土高度的增加， KS呈先增后減的趨勢。但當B/D大于等于10時，KS與

上埋式的情況最大相差僅為4﹪， B/D≥10時可認為是上埋式。

2.2.3溝槽邊坡系數對土壓力的影響

圖5 ，不同邊坡系數m時方涵頂土壓力系數

在填土高度相同、槽底寬B一定的條件下，邊坡系數m較小時，溝槽邊壁對其附近土體向上的摩擦力較大，洞頂附加土壓力較小，KS較小； m增大時，土體所受向上的摩擦力減小，外土柱對內土柱向下的拖拽力起主要作用，KS較大。矩形溝槽可以看作是梯形溝槽m=0的特例，上埋式可以看作是m=∞的梯形斷面溝槽情況。圖5為B=2D時不同邊坡系數m條件下方涵頂土壓力系數曲線圖，垂直土壓力系數KS隨著邊坡系數m的增大而增大，但增長幅度逐漸減小，漸趨于上埋式。

2.2.4涵洞截面尺寸對土壓力的影響

在相同填土高度情況下，隨著涵洞高寬比h/D的增大，可壓縮的胸腔土體高度增大，外土柱與內土柱的相對沉降差增大，外土柱對內土柱向下的拖拽力也增大，使得洞頂土壓力系數KS逐漸增大；另一方面，側壁對土體向上的摩擦力隨著

圖6 m=0, B/D=3 時洞頂土壓力系數

土體與溝槽壁摩擦高度的增大而逐漸增大，進一步抵消外土柱對內土柱向下的摩擦力，所以洞頂土壓力系數ks隨涵洞高寬比h/D的增大而增加的趨勢逐漸減緩。圖6為m=0，B/D=3時不同h/D條件下洞頂垂直土壓力系數隨填土高度變化曲線。因為溝槽不是很寬，所以溝壁摩擦力對ks影響很大，使得其值可以小于1。在計算范圍內， h/D=0.25與 h/D=2.0的ks最大值相差越20％。

3.結論

（1）溝埋式涵洞，回填土體豎向最大位移在填土高度中部范圍內，且隨填土高度的增加，最大位移區域在垂直方向隨之上升，在水平方向逐漸由涵洞兩側向洞中軸線方向移動；

（2）矩形涵洞洞頂土壓力呈中間小，兩端大的分布規律；

甜甜的泥土范文第4篇

關鍵詞：土壤鹽漬化；GIS技術；天津

一、研究背景和意義

鹽堿化土壤在我國 23 個省、市、自治區都有分布 ，每年由于土壤鹽堿化造成的直接經濟損失 20 多億元，鹽漬土是在一定的氣候、地形、土壤、水文地質等自然條件下形成的，是我國北方干旱區和濱海區常見的非地帶性土壤。鹽漬化及鹽漬化土壤研究的重要性已為人所共識，土壤鹽漬化既涉及資源問題和生態環境問題，又與農業的持續發展息息相關。它與人類活動的密切聯系，更決定了對土壤鹽漬化問題的研究要與人類生產生活與自然和環境相協調，為改善人類生活質量的持續發展做出貢獻。土壤鹽漬化是一個重要的全球環境問題，特別是在干旱半干旱地區。土壤鹽漬化對土壤質量和可持續農業有消極的影響，它危及生物多樣性、農村和城市基礎設施、水質和農業生產。

二、土壤鹽漬化概況

天津市地處華北平原東北部，海河流域下游，北依燕山，東臨渤海。南北長188.8km，東西寬117.3km，海岸線153.3km，總面積11919.70km2。平原約占95.5%，且海拔均在20m以下，其中2/3為低于4m的洼地。天津市為退海之地，加之氣候原因，歷史上鹽漬化土壤較多。除自然因素外，農業灌溉不當及排灌不配套等，抬高了部分地區的地下水位，致使土壤產生次生鹽漬化[1]。

三、GIS對天津市土壤鹽漬化分布的模擬分析

1、天津市土壤鹽堿化數據庫的建立

根據數據類型可分為屬性數據和空間數據，屬性數據主要從降雨量、蒸發量，土壤及地下、地表水狀況，社會經濟統計數據，現有鹽堿化程度及標識碼；空間數據主要是地下水水位埋深圖，地下水水化學圖，鹽堿化狀況分布圖，地形地貌及行政圖，土壤類型圖，土地利用圖，氣象要素分布圖，其中屬性數據庫與空間數據庫通過所給定的具有特定規律的代碼相互連接[2]。

2、利用GIS對土壤鹽漬化數據處理

在獲得大量相關數據的基礎上，對源數據進行篩選、輸入、預處理 ，建立天津市土壤鹽堿化數據庫。在GIS技術支持下，通過對數據庫中數據進行分析，進行土壤鹽堿化的模擬，GIS對一種空間數據庫具有組織和操縱功能，呈現出復雜的空間數據，對鹽漬化土壤進行調查，分析土壤鹽漬化成因，一是利用GIS系統處理用戶的數據；二是在GIS的基礎上，利用它的開發函數庫二次開發出用戶專用的地理信息系統軟件[3]。

天津土壤鹽漬化極敏感主要分布于海岸線往陸地縱深7～8km的海岸帶地區，面積約600km2，包括塘沽、漢沽和大港的部分地區。高度敏感區主要分布在極敏感區往西延伸 2～3km的地區，另外是廣大海積沖積平原中分布的歷史上曾為洼地的地區，如大黃堡洼地區、七里海水庫區、黃港和東麗湖水庫區、北大港水庫區、團泊洼水庫區、黃莊洼地區以及于橋水庫區等，面積約1130km2；中度敏感分布面積最大，包括廣大的天津南部平原地區，海拔低于4m，面積 8000多km2，占天津市平原面積的70%以上輕度敏感區主要分布在山前洪積沖積平原和沖積平原上，包括薊縣南部和武清北部面積約784km2，該區海拔多在4～20m之間。不敏感區主要分在薊縣北部山區，面積約464km2[4]。

3、模擬天津市土壤鹽漬化的分布

天津市為退海之地，加之氣候原因，歷史上鹽漬化土壤較多。除自然因素外，農業灌溉不當及排灌不配套等，抬高了部分地區的地下水位，致使土壤產生次生鹽漬化。天津地區鹽漬土據其成因分類有濱海鹽漬土、內陸鹽漬土和次生鹽漬土3種類型。全區土壤鹽漬化土壤7830km2，其中耕地2854.52km2；輕度鹽漬化3148km2，其中耕地1274.23km2；中度、重度鹽漬化共計 3432km2，其中耕地625.94km2；鹽計1250km2[4]。

本文根據大量的實地調查數據和圖形圖像資料，在 GIS 技術的支持下，分析并確定了天津市土壤鹽堿化的特征及其影響因子，建立了基于土壤鹽堿化模型，土地鹽堿化現狀分為：非鹽漬化土、輕度鹽漬化土、中度鹽漬化土、重度鹽漬化土、鹽土5個區，并結合地下水長期觀測資料，進行成因分析，建立了鹽堿地分區模型，模擬了天津市土地鹽堿化發生發展的時空動態規律。這對于制定天津市土壤鹽堿化防治決策具有重要的指導意義，為實現該地區社會經濟的可持續發展提供了科學依據[5]。

四、結果與展望

天津市是我國土地鹽堿化最嚴重的地區之一，鹽堿化土地面積不斷擴展，鹽堿化程度日益加劇，重度鹽堿化土地已呈現增長的趨勢，無利用價值的堿斑面積正在擴大。土壤鹽堿化導致土壤退化，影響該地區土地的生產力，進而影響國民經濟的發展。隨著現代信息技術的快速發展，使鹽堿土治理中研制的各種作物、水分、鹽分、土壤、氣候等關系模型和相互關系進行系統處理與相關分析成為現實。錯綜復雜的各種關系，各種研究結果以及各種決策方案通過計算機技術的處理，使人們更準確、更方便、更科學地預測土壤鹽漬化的發生和決策調控策略與措施[6]。

參考文獻：

[1]劉國華，舒洪嵐，樓浙輝.GIS技術在水土保持中的應用[J].江西林業科技，2002，（6）.

[2]張征云，孫貽超，孫靜，等.天津市土壤鹽漬化現狀與敏感性評價[J].農業環境科學學報，2006，（4）.

[3]劉長星.流域治理與3S技術應用研究[J].水土保持學報，2002，（4）.

[4]張征云，孫貽超，孫靜，等.天津市土壤鹽漬化現狀與敏感性評價[J].農業環境科學學，2006.（4）.

[5]白由路，李保國，石元春.基于GIS的黃淮海平原土壤鹽分分布與管理研究[J].資源科學，1999，（4）.

甜甜的泥土范文第5篇

關鍵詞：施工 混凝土

Abstract: In the coastal area of beach land reclamation construction of reinforced concrete pile, to prevent the collapse of hole ensures that the pile body, is the focus of quality control.

Key Words:construction; concrete

中圖分類號：TU45 文獻標識碼： A文章編號：2095-2104（2012）01-0020-02

1工程概況

1.1工程概述

鉆孔灌注樁基礎，設計樁徑800mm，有效樁長39m 粉質粘土為持力層。

1.2工程地質條件

場地條件為人工吹填造地，場地地層共分7個工程地質單元層。

地下水穩定水位埋深0.06～1.65m，高程3.98～4.41m。地下水對混凝土結構和鋼筋混凝土結構中的鋼筋均具有中等腐蝕性。上部為厚度15m吹填地層,成孔難度大。

2 施工工藝

鋼筋混凝土灌注樁施工采用長護筒、泥漿護壁、旋挖鉆機造孔、水下直升導管法澆注混凝土。

施工技術

3.1旋挖造孔方法

3.1.1護筒的制作與埋設

護筒采用厚度5~6mm鋼板制作。鋼護筒內徑比樁徑大200~400mm，頂部、中部和底部各焊一道厚6mm高15cm的加勁肋，以增加護筒的剛度。

護筒埋設采用旋挖鉆機壓入法。鋼護筒埋置至較堅硬密實的土層中深0.5m以上，護筒頂端高出施工水位或地下水位1.5m，并高出施工地面0.3m。

護筒埋設后，再將樁位中心通過4個控制護樁引回，使護筒中心與樁位中心重合，并在護筒上用紅油漆標識護樁方向線位置。經確認護筒平面位置及傾斜度偏差均不大于施工圖或施工技術規范允許范圍，將護筒周圍用粘土對稱填實，并再次檢測護筒的中心位置和豎直度。

3.1.2旋挖鉆孔

(1)、旋挖鉆機就位

①、確定鉆機位置，在鉆機位置四周灑白灰線標記。

②、標記位置，定位。將旋挖鉆機開至白灰線標記位置，不再挪動。

③、連接護樁、拉十字線調整鉆頭中心對準樁位中心。通過鉆機自身的儀器設備調整好鉆桿、桅桿的豎直度并鎖定。

(2)、鉆孔

1)、開動旋挖鉆機，用旋挖斗在樁孔內取土；鉆進時應先慢后快，開始每次進尺為40-50cm，確認地下是否不利地層，進尺5m后如鉆進正常，可適當加大進尺，每次控制在70-90cm。

2)、鉆進過程中要及時補漿，保證泥漿面的高度高出護筒底部1m以上，并在不同地層中控制鉆速，以防止塌孔。鉆進過程中隨時檢查泥漿性能指標，注意鉆機主鉆桿的垂直度，達到設計要求后終孔測量，反復掏渣直至孔內沉渣達到設計要求。

3.1.3 成孔檢查

(1)、檢孔器制作要求：檢孔器的外徑D為鋼筋籠直徑加10cm，長度為6D（D為孔徑）。

(2)、標定測繩，測繩采用鋼絲測繩，20m以內測錘重2kg，20m以上測錘重3kg。

(3)、測量護筒頂標高，根據樁頂設計標高計算孔深。以護筒頂面為基準面，用測繩測量孔深并記錄，測量時測量五處（中心一處，四周對應護樁各測量一處）孔深按最小測量值，當最小測量值小于設計孔深時繼續鉆進。現場技術人員應嚴格控制孔深，不得用超鉆代替鉆渣沉淀。

(4)、檢測標準：孔深、孔徑不小于設計規定；鉆孔傾斜度誤差不大于1％；沉渣厚度符合設計規定：≤300mm；樁位誤差不大于50mm。

3.2護壁泥漿配制及處理

根據本工程的地層特點，旋挖鉆孔選用優質粘土或膨潤土配制泥漿，在鉆孔過程中，孔內加注泥漿以保護孔壁。

3.2.1泥漿配制

(1)、制漿材料：

本工程擬采用工程區附近的優質粘土或Ⅱ級鈣基膨潤土粉為主材加適量外加劑制漿，分散劑采用工業純堿(NaCO3)；必要時添加降失水增粘劑為中粘類羧甲基纖維素鈉(CMC)，制漿用水采用新鮮潔凈的淡水。

(2)、泥漿拌制方法：

應按規定的配合比配制泥漿，各種材料的加量誤差不得大于5%；泥漿處理劑如純堿，使用前宜配成一定濃度的水溶液，以提高其效果。純堿水溶液濃度為20%，聚丙烯酰胺水溶液為1.5%。

采用ZJ-600L型高速、低噪音的灰漿攪拌機拌制膨潤土泥漿，攪拌時間一般為3～5min。

攪拌好的泥漿送入儲漿池儲存，并經常向儲漿池內送入壓縮空氣攪動泥漿，以保持池內泥漿性能指標均一，避免沉淀或離析。

旋挖鉆孔或清孔換漿時，采用3PN型泥漿泵通過DN100的鋼管將泥漿輸送至施鉆樁孔。

3.3鋼筋籠制安

3.3.1技術要求

(1)、制作鋼筋籠前，應先進行鋼筋原材的驗收、復驗及焊接試驗；鋼材表面有污垢、銹蝕時應清除；主筋應調直；鋼筋加工場地應平整；

(2)、分段制作的鋼筋籠，其縱向鋼筋的接頭采用焊接。鋼筋籠的綁扎、焊接質量如直徑、間距等外形尺寸、焊縫長度、高度及鋼筋籠斷面接頭間距等，均應符合設計及技術標準的要求；

(3)、鋼筋砼保護層厚度70mm；

3.3.2鋼筋籠制作與吊裝

(1)、鋼筋材料

① 鋼筋籠力學性能必須符合設計及有關規范要求，鋼筋采購進場時應有出廠材質證明書。

② 鋼筋進場應分批驗收，分類堆放，存放應下墊上蓋，防止鋼筋生銹。

③ 對進場鋼筋必須按批量由監理工程師進行現場見證取樣封裝，然后送有檢驗資質的試驗室作材質試驗和焊接試驗，檢驗合格后方可投入使用。

(2)、鋼筋籠制作

① 鋼筋籠在鋼筋加工廠內集中加工成型，對于樁長≤18m的鋼筋籠采用單節籠，大于18m的鋼筋籠采用分節制作。

② 鋼筋籠按設計圖紙制作，環筋用成型滾筒機成型固定加工，主筋連接采用電弧焊，搭接長度不小于10d，焊接時主筋搭接互相錯開35d，且在不少于50cm區段范圍內同一根主筋不得有兩處接頭，同區段內接頭不超過鋼筋總數的50%。加強筋與主筋點焊要牢固，工藝和質量應符合驗收規程規定。

③ 單樁鋼筋籠成型后進行編號與籠身驗收，合格后吊裝。鋼筋籠制作及安放允許偏差應滿足允許偏差值。分節制作的鋼筋籠成品堆放到指定場地，并采取一定的保護措施。

④ 每節鋼筋籠籠身上焊3~4組鋼筋護壁環或掛混凝土墊塊，每組四只，以保證混凝土保護層厚度。

3.4 樁身混凝土澆筑

3.4.1導管的安裝與沉渣控制

(1)、澆筑導管采用DN25無縫鋼管，導管接頭用絲扣連接形式。

(2)、下放導管時，導管連接要緊密，底端距離孔底0.3～0.5m；導管位于鉆孔中心位置；當沉渣厚度大于50mm時，進行二次清孔后再驗。

(3)、二次清孔采用反循環方式，清孔泥漿為新鮮泥漿，其輸入比重達到1.05～1.10g/cm3，漏斗粘度18～22s，含砂量＜4%。清孔后再次進行沉渣檢測，孔底沉碴厚度小于允許值后結束；結束二次清孔后，改用泥漿正循環，保持孔內泥漿處于流動狀態，直到開始澆注混凝土。

3.4.2 混凝土灌注

(1)、采用壓球法開澆混凝土，導管隔水塞一般采用直徑略小于導管直徑的球膽。先在導管內注入適量水泥砂漿，初澆量能保證導管底端埋入混凝土內0.8～1.3m。

(2)、混凝土的坍落度和易性滿足水下灌注要求，保證首次灌注后導管在混凝土中埋深不小于0.8m。

(3)、混凝土澆筑必須連續進行，避免中途停澆。澆筑混凝土過程中以及提升導管時，由質檢人員用測錘、測餅探測混凝土頂面高度并作好記錄，確保孔內混凝土面的上升速度不小于2m/h，適時提升拆卸導管，保證導管埋深2～6m，嚴禁將導管提離混凝土面。

(4)、當混凝土灌注接近樁頂標高時，應嚴格控制最后一次澆筑混凝土量，使樁頂標高比設計標高高出0.5m左右，確保混凝土強度。達到要求后停止灌注混凝土，拔出導管。

4質量檢測

施工中對成孔質量進行跟蹤檢測，樁孔直徑、垂直度、深度滿足設計要求，未出現塌孔徑縮等質量問題。抽檢低應變無破損檢測，樁身完整性為Ⅰ類樁。非破壞性單樁豎向抗壓承載力5000kN，滿足設計要求。

參考文獻