建筑邊坡技術規范
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建筑邊坡技術規范范文第1篇
【關鍵詞】錨索；錨固段；鋼絞線；錨固體；設計值
1 前言
隨著我國經濟建設的發展，邊坡工程在實際工程中應用越來越多。各種工藝的錨索也得到越來越廣泛的應用，如壓力型錨索、壓力分散型錨索[1]等。可見，錨索的設計在邊坡工程中顯的非常重要。目前，邊坡工程的設計主要參考并按《建筑邊坡工程技術規范》[2]來執行。但是規范在錨索的設計計算過程中設置了過多的系數參數，使得求解變得相對復雜。本文通過對規范研究分析，在保持規范設計計算方法的大原則下，對錨索的求解方法進行了簡化。
2 規范求解方法
邊坡規范[2]對錨索的設計計算方法主要是先確定巖石側向壓力水平分力標準值：
式中：為巖石側向壓力合力水平分力標準值；為邊坡高度。
然后由此根據錨索水平間距和垂直間距確定錨桿所受水平拉力標準值：
式中：和分別為錨索的水平間距和垂直間距。
再根據錨索的傾角計算錨索軸向拉力標準值及錨索的軸向拉力設計值：
式中：為荷載分項系數，可取1.30，當可變荷載較大時應按相應荷載規范確定。
鋼絞線材料應滿足下式要求：
式中：為鋼絞線截面面積；為錨索抗拉工作條件系數，永久性錨索取0.69；臨時性錨索取0.92；為邊坡工程重要性系數，一級邊坡取1.1，二級和三級邊坡取1.0；鋼絞線抗拉強度設計值。
錨索錨固體與地層的錨固長度應滿足下式要求：
式中：為錨固段長度；為錨固體直徑；為地層與錨固體粘結強度特征值；為錨固體與地層粘結工作條件系數，對永久性錨索取1.00，對臨時性錨索取1.33。
由式（1）至（6）可以看出，錨索材料的設計和錨固段長度的計算，關鍵是確定錨索的軸向拉力設計值，當錨索的軸向拉力設計值確定后，可由式（5）和式（6）分別來計算錨索材料的設計和錨固段長度。但是，公式（5）和公式（6）中涉及的諸多系數，使得求解變得相對復雜，雖然式中系數所表述的意義比較明確，但是公式本身不夠直接。
3 簡化分析
規范計算錨索材料和錨固段長度時，考慮了諸多系數，為簡化計算，可以講這些系數全部迭代到鋼絞線抗拉強度值和地層與錨固體的粘結強度值中，這樣，使得錨索材料和錨固段長度的計算變得更加直觀，物理意義更加明確。
鋼絞線材料的計算公式（5）可變形為：
式中：，可定義為鋼絞線修正抗拉強度設計值，按表1取值。
錨索錨固體與地層的錨固長度計算公式（6）可變形為：
（8）
式中：，可定義為地層與錨固體粘結強度設計值，按表2取值。
根據式（7）和式（8）可以直接設計錨索材料和進行錨固段長度計算。
注：表中數據以錨索抗拉強度標準值為1860MPa為例。
注：括號中粘結強度設計值用于臨時性邊坡工程。巖石類別參見《建筑邊坡工程技術規范》規定。
4 算例
以某一級邊坡工程中某錨索的軸向拉力設計值為例，巖石按軟巖（偏較軟巖）分析。對永久性邊坡工程而言，規范法計算為：鋼絞線截面面積為，需要鋼絞線；錨固段長度為；按本文簡化計算為，錨固段長度為。
對臨時性邊坡工程而言，按規范法得鋼絞線截面面積為，需要鋼絞線；錨固段長度為；按本文簡化計算為，錨固段長度。可見本文簡化設計方法比規范要簡潔，且計算也完全吻合。
6 結論
本文對《建筑邊坡工程技術規范》中的錨索設計方法進行了研究，在保持規范設計原則的前提下，對錨索材料的設計和錨固段的計算進行了簡化，并給出了供簡化設計選用的鋼絞線修正抗拉強度設計值和巖石與錨固體粘結強度設計值。本文給出的簡化計算方法，概念明確，計算簡便，且與規范完全吻合，值得推廣應用。
參考文獻
建筑邊坡技術規范范文第2篇
【關鍵詞】：山區邊坡、錨桿框架、土地資源。
中圖分類號：U213.1+3 文獻標識碼： A
1、工程概況
黃山區湯口鎮地處亞熱帶 屬亞熱帶濕潤季風氣候，四季分明，氣候多變，特別是夏季，受暖空氣控制，氣溫高、濕度大、降水多，常有強降雨等災害性天氣發生。區內年平均氣溫15.1℃，極端高溫39.0℃，極端低溫-16.0℃；年平均降水量2340mm，年平均蒸發量約1300mm。該地區降水集中，最強降雨量看可達65mm/h左右，最易引發滑坡等地質災害。本次整治場地及周邊黃海高程約400~600m之間，山體切割強烈。山體呈尖棱狀~鈍棱狀，原始地形坡度20°~40°，局部達50°以上。該場地邊坡坡腳海拔420.5m，坡頂海拔454.4m，最大高差為33.9m，坡度一般32~43°，坡向108°。由于邊坡已開挖，后緣開挖面最高達15.5m，坡度50~67°。
2、邊坡巖土特征穩定性狀態分析
邊坡巖土體類型共有以下3類：粉土混角礫：分部于邊坡后緣以上的坡體表層。灰黃色，稍密，濕，頂部0.50m夾植物根須。角礫含量約占15%~20%，粒徑在1~5cm之間，棱角狀，物質成分為粉砂巖、石英等；粉土可塑狀態，塑性中等，干強度及韌性中等。該層透水性中等。強風化斷層角礫巖：為硅化破碎帶，灰黃色，成分為粉砂巖夾礫，礫為硅質，風化強烈呈土狀，巖性軟。中風化斷層角礫巖：可以分為硅化破碎帶和斷層泥，硅化破碎帶為灰色，成份為砂巖夾礫，礫為硅質，巖性軟；斷層泥為灰色，呈土狀。
邊坡在未破壞前具有不同的破壞模式，若從滑動面的形狀來分，可大致分為單一平面形破壞、折線形破壞和圓弧形破壞，對于巖體邊坡來說還可能存在受兩組組合結構面控制的楔形破壞。不同的破壞模式計算方法是不同的，邊坡產生破壞的破壞模式要結合場地工程地質條件確定和分析。
組成本邊坡的巖土主要是強、中風化斷層角礫巖，上部覆蓋0.5～0.1m厚的粉土混角礫，強風化斷層角礫巖體由于風化較強，強度較低，更重要的是其風化及構造裂隙發育，呈碎裂結構，為IV類巖體，它們位于邊坡的坡肩部分，也是重力勢最大的部位，在重力、風化、地下水的作用下，變形破壞的可能性較大；在其下部是一層未揭穿的中風化斷層角礫巖，裂隙發育，呈碎裂狀鑲嵌結構或塊石狀鑲嵌結構。邊坡易產生圓弧形滑動。根據《建筑邊坡工程技術規范》（GB50330-2002），圓弧形滑移破壞的穩定形評價。采用園弧滑動法，邊坡穩定性系數
Ks=ΣRi/ΣTi
Ni=(Gi＋Gbi)cosθi＋Pwisin(αi-θi)
Ti=(Gi＋Gbi)simθi＋Pwicos(αi-θi)
Ri=Nitgφi＋cili
根據對A、B兩個斷面的滑動模式進行滑動面穩定性計算，結果為A斷面穩定性數Ks=1.00，B斷面的穩定性系數Ks=1.20。說明當前該邊坡處于臨界或暫時穩定狀態，依據《建筑邊邊工程技術規范》（GB50330-2002）確定該邊坡安全等級為二級，邊坡穩定性系數Ks=1.25，因此需要采取措施對該邊坡進行治理，才能滿足規范要求，才能利用該場地。
3、邊坡治理措施
根據邊坡工程地質條件和穩定性分析，結合現場實際情況和工程實施的實際可行性，經與業主、監理和勘察部門共同研究確定本邊坡治理以“支擋、坡面防護為主，排水和植被恢復為輔”的原則，并在該原則指導下采取經濟有效的方法——錨桿框架支護體系。
在坡腳處設置一道C25毛石混凝土擋墻支護，外表按塊石勾凸縫處理，擋墻高度為4.5m，擋墻頂部以上采用錨桿框架加固，坡高9.5m，坡率為1：0.75，框架由間隔3.0m豎肋和底梁與頂梁間設3道中間橫梁組成，在框架節點處設置錨桿，錨桿與傾角15°，錨桿按AS≥γ0Na/ξ2fy計算確定由直徑28鋼筋制成，錨桿錨固體與地層的錨桿長度按《建筑邊邊工程技術規范》（GB50330-2002）第7.2.3條確，錨桿鋼筋于錨固砂漿間的錨固長度按《建筑邊邊工程技術規范》（GB50330-2002）第7.2.4條確定，最終確定錨桿長度分別為9.5m、12.0m不等；框架豎肋截面尺寸為0.4×0.3m，框架橫梁截面尺寸為0.4×0.3m，框架采用C30砼現澆，配筋按計算確定。經錨桿框架加固后邊坡穩定性系數Ks＞1.25滿足規范要求。
框架施工盡量一次性澆筑而成不留施工縫。框架內掛網噴播植草，護坡頂上方采用噴植草防護寬約2.5m。在坡腳毛石混凝土擋墻墻腳設置排水溝，排除地面水；在護坡頂設置截水溝，排除隙邊坡上方地表水。
4、施工要求
為保證護坡的穩定及施工安全，應避免在雨季施工，施工時應做好坡體上部截水溝及坡面雨水引排工作，防止坡面積水。嚴禁開挖后長時間暴露、日曬雨淋，使巖體風化松弛，工程地質性質惡化。施工中應加強施工監測和工地巡視，備有應急措施，確保施工人員安全。
擋墻每隔15m設置一道伸縫縫，墻身設置泄水孔。錨桿框架施工工序為：測放孔位鉛孔錨桿制安注漿挖槽支模綁扎鋼筋澆筑框架養護框架格內植生袋噴播植草。錨桿采用全長錨固式水泥砂漿錨桿，錨桿鋼筋直徑Ф=28mm，錨桿孔徑110mm，錨桿孔位偏差不得超過±30mm，考慮沉渣的影響，為確保錨桿長度，實際鉆孔深度大于設計長度0.4m，成孔后用高壓空氣（0.4MPa）清孔。成孔時禁止帶水鉆進，以確保鉆孔施工不致惡化邊坡條件，鉆進過程中，應對每孔地層變化（巖粉情況）、進尺速度（鉆速、鉆壓等）及一些特殊情況做現場記錄，苦遇塌孔，應立即停鉆，進行固壁灌漿處理后重新鉆進。錨桿孔內灌注M30水泥砂漿，水灰比0.35～0.45，灰砂比1：1，砂漿體強度不低于30Mpa，采用從孔底到孔口返漿式注漿，注漿壓力不低于0.25Mpa。
5、結束語
山區邊坡采取支擋加固和截排水措施，在保證技術可靠的前下，采用錨桿框架結構支護，可以做到加固的直接、高效、簡單和經濟，同時對周邊的環境美化和治理也具有積極的意義。施工要和設計緊密結合，采取“動態信息化施工法”施工，設計要隨地質和變化進一步細化，必要時對原設計進行調整和補充，做到因地制宜，因時制宜，及時跟進和改進。施工階段的監測工作和工程結束后的變形監測也十分必要，應充分重視，發現問題及時處理，確保安全。
參考文獻
[1]《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）
[2]《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）
[3]《混凝土結構設計規范》（GB50010-2010）
建筑邊坡技術規范范文第3篇
關鍵詞: 高切坡；穩定性分析；噴錨支護；推力傳遞系數法
Abstract: A high cut slope excavation of high slope formed by the Department of architecture. Cut slope length of about 150m, area 2484.1m2. Since the formation of the cut slope since 2009, a few blocks away and small collapse failure phenomenon, the main harm housing and a transition pipe and the road, water supply and drainage facilities and other infrastructure. Cut slope with complex geological conditions, harm objects, local block sliding and soil slip easily occur in storm conditions, causing huge losses to the people's life and property.
Keywords: high cut slope; stability analysis; shotcrete; thrust transfer coefficient method
中圖分類號：U416.1+4
本文在勘察的基礎上選取典型剖面，建立計算模型，采用折線滑動法對該高切坡進行穩定性計算。結果表明：天然工況下，切坡穩定性系數均大于1.3；天然+暴雨工況下，穩定性系數均有所降低，穩定性系數小于1.35，安全儲備小，可能出現局部塊體滑移和土體滑移，需進行整體加固。
在穩定性評價的基礎上，對該高切坡采取抗滑錨桿+錨噴+護面墻+排水工程的綜合治理措施。
高切坡區工程地質條件
地層巖性
切坡處出露地層為三疊系下統嘉陵江組、中統巴東組第一段和第四系松散堆積層，地層由老到新介紹如下：
2.2.1嘉陵江組（T1j）
為灰白色、灰色中厚層－厚層局部中薄層微晶灰巖、白云巖夾溶崩角礫巖和泥質灰巖、泥灰巖，是構成高切坡的主要巖層。按巖性可分為三層：
1、灰白色、灰色中厚層－厚層局部中薄層微晶灰巖、白云巖；
2、灰黃色中薄層泥灰巖，厚度約1m左右；
3、灰白色、灰色中厚層－厚層局部中薄層微晶灰巖、白云巖夾溶崩角礫巖。
2.2.2巴東組一段（T2b1）
為黃灰、黃綠色薄層泥灰巖夾鈣質頁巖。厚度較小。
2.2.3第四系
第四系按成因分為殘坡積和崩坡積和人工堆積。
1、殘坡積（Qel+dlQ） 主要分布于切坡頂部和底部自然斜坡上，巖性以碎石土、碎塊石土和含泥碎石土為主。據現場試驗，Qel+dlQ碎石土的容重為19.1kN/m3。
2、崩坡積（Qcol+dlQ） 主要見于切坡下部，為切坡形成后變形破壞的產物，規模不大，巖性以碎塊石土為主。
3、人工堆積（QmlQ） 主要見于切坡下方公路外側填方處，呈條帶狀分布，巖性為碎石土或碎塊石土。
地質結構
高切坡巖層總體向西北、北傾斜，傾向一般310~360°左右，整體呈單斜構造，同時在斷層等作用下巖層產狀局部變化較大。并形成翹曲或牽引褶曲現象。由于巖層產狀與邊坡產狀關系復雜，各切坡坡體結構類型各異，即：
高切坡：樁號0+0~0+55m為巖質順向坡，坡面傾向與巖層傾向夾角為5~15°，坡面產狀340°∠65°，巖層產狀335~355°∠20~43°；樁號0+55~0+75m為巖質橫向坡，坡面產狀240°∠80°，巖層產狀350°∠33°；樁號0+75~0+120m為巖土質順向坡，坡面傾向與巖層傾向夾角14°，坡面產狀354°∠70°，巖層產狀340°∠39°；樁號0+120~0+135m為巖質斜交坡，坡面傾向與巖層傾向夾角60°，坡面產狀60°∠88°，巖層產狀0°∠12°；樁號0+135~0+150m為巖質順向坡，坡面傾向與巖層傾向夾角22°，坡面產狀338°∠88°，巖層產狀0°∠12°。
高切坡灰巖中發育有三組節理，其產狀為：
①走向10~20°左右，傾向280~290°，傾角35~55°；
②走向330~350°，傾向240~260°，傾角50~70°；
③走向60~85°，傾向150~175°，傾角70°左右。
通過統計分析，高切坡灰巖中發育的三組節理中，以前兩組較發育，長度多在6m以上，個別達15m~20m。除節理裂隙外，層面裂隙也很發育。
據野外調查及前人資料，切坡區灰巖風化較弱，以卸荷松動與溶蝕為主。本次物探與鉆探表明，高切坡區強風化帶厚度一般2~5m，局部受斷層等影響可大于5m，中風化帶較厚，一般3~15m。
水文地質條件
高切坡區位于長江南岸，總體地勢為南高北低，地形坡度一般在30~55°左右。大氣降水多沿坡面直接向坡腳處排泄，部分滲入巖體內部轉化為地下水。
高邊坡區地下水主要有第四系孔隙水及基巖巖溶裂隙水。其中孔隙水主要賦存于第四系堆積物中，埋深淺，無承壓，受大氣降水補給，無統一地下水位，季節變化明顯。基巖裂隙水主要賦存于灰巖、泥灰巖等基巖巖溶裂隙中。
巖土體物理力學性質
2.5.1巖體物理力學性質
高切坡區出露的巖石類型主要有灰巖、泥灰巖、砂巖、粉砂巖、泥巖、頁巖等，其物理力學性質差別較大。
1、巖塊物理力學性質
據巖石飽和單軸抗壓強度試驗成果,可知：
(1) 泥灰巖飽和單軸抗壓強度為4.7~18.5MPa，為軟巖和較軟巖。
(2) 粉砂巖飽和單軸抗壓強度為25.5~28MPa，灰巖較堅硬，飽和單軸抗壓強度38.03~98.9MPa，為硬巖和較硬巖。
(3) 不同的巖性，其力學性質差別較大，而同一巖性，由于風化程度、微結構面發育等因素的影響，力學性質也有較大的差別。
2、結構面力學性質
結構面剪切試驗結果表明，結構面的力學性質主要受結構面粗糙起伏程度、巖性及充填情況控制。層面Cj變化在0.012~0.599MPa，φj變化在21.8~39.5之間。節理面Cj變化在0.025~ 0.498MPa，φj變化在24.3~49.5之間。
2.5.2土體工程性質
高切坡區第四系土體成因類型以殘坡積物、沖洪積物、滑坡堆積物和崩坡積物為主，局部分布有人工堆積物和沖積黃土。其特點是結構松散，成分混雜，顆徑大小不一，大者可達1m以上，顆粒間多為粘性土所充填，形成年代差別較大。
土的物質成分及基本物理性質：
根據現場大型土體容重試驗和部分土樣室內試驗成果，土的物質成分及物理力學性質有如下特征：
(1) 表層土體以含碎石粘性土為主，粒徑大于2mm的含量17.4%，較干燥，疏松，低塑性，土的天然含水率為18.9% ~ 23.5%，孔隙比0.51 ~ 0.67，天然容重為19.1~20.3kN/m3。
(2) 含粘性土碎石土，粘粒含量在6.7%~11%之間。角礫、碎石成分主要與母巖基本一致，粒徑大小不等。
(3) 土體主要為碎石類土和含粘性土砂土，顆粒混雜，土質不均。
人類工程活動
切坡區人類工程活動頻繁，主要表現在以下幾方面：
(1) 修建房屋，挖坡填方，平整地基
由于受地形限制，高切坡區移民新建房屋多為挖坡填方，在公路兩側興建。這不僅可能導致原有斜坡產生變形破壞，直接危害建筑物和人身財產安全，而且還可能產生泥石流等危害。
(2) 興建道路
在山區修建公路，遇到的工程地質問題主要是邊坡穩定性問題。工作區內多數高切坡為興建道路所形成，坡度多在50°以上，在重分布應力及環境因素影響下，存在局部或整體變形破壞的可能。
(3) 開荒種地，破壞植被
開荒種地破壞了原有植被，導致巖石風化加劇，改善了地表水的入滲條件，巖土體強度降低，將產生水土流失和斜坡變形等問題。
高切坡穩定性評價
高切坡變形破壞現狀
本次勘察中未發現坡頂地面及建筑物裂縫，坡腳擋墻及地面也未見開裂或變形破壞現象。但由于爆破施工及卸荷作用，坡面長期暴露，致使坡面巖體裂隙張開，局部破壞現象時有發生。其破壞形式有以下兩種：
(1) 塊體塌落主要出現在切坡樁號0+0~0+75m、0+120~0+159m處，這些部位以巖質斜交坡為主，巖體節理裂隙發育，巖體被切割成不同形態大小的塊體，在重力、雨水沖刷等作用下容易塌落，塊體體積不大，一般約0.001~0.01m3不等，對緊靠切坡的房屋及行人、車輛有一定的影響和危害。
(2) 小型崩滑主要出現在切坡樁號0+75~0+120m處，該處切坡為順向坡，巖體沿層面下滑，崩塌物質堆積在坡下形成崩滑堆積體。
高切坡可能破壞模式
根據野外調查與類比可知，本高切坡整體處于穩定或基本穩定狀態，其破壞模式主要取決于邊坡巖體結構面組合及其與邊坡面的關系，以淺表層巖土體滑移或節理切割的塊體崩滑和風化剝落與掉塊為主，具體各段可能破壞模式如下：
切坡樁號0+55~0+75m、0+120~0+135m段為斜交坡及橫向坡，以節理切割的塊體崩落、滑移和風化剝落形式為主。
切坡樁號0+0~0+55m、0+75~0+120m和0+135~0+150m段為順向坡，以順層面或層面與節理裂隙的組合面滑移為主，部分為節理切割的塊體崩落及風化剝落形式。
高切坡穩定性計算與評價
根據現場調查高切坡自形成以來未發現明顯的整體變形破壞跡象，整體上處于基本穩定狀態。根據所取剖面，在工程地質分析基礎上，取典型剖面采用折線滑動法計算其切坡穩定性系數，并評價其穩定性。
3.3.1計算模型的建立與參數選取
1、可能滑動面的確定與計算模型
對于巖質邊坡而言，結構面組合對邊坡變形和破壞起著十分重要的作用，結構面包括巖層面、節理面及其他地質界面。通過對結構面的分析和判斷，可以初步確定邊坡最可能的滑動面。
根據現場調查與分析，構成本高切坡潛在滑動面的結構面有灰巖層面、節理面、中強風化界面和第四系覆蓋層與基巖界面等。據此分析可得如下三類潛在滑動面：
①層面與節理面組合面，本高切坡巖體中層面、節理面發育，主要有三組節理，它們的組合面是構成本高切坡最主要的潛在滑動面；
②第四系覆蓋層與基巖界面，本高切坡第四系覆蓋層厚度一般1~3m，是構成本高切坡潛在局部滑移的滑動面；
根據以上原則建立本高切坡計算模型（見下圖）。圖中Pm1為第四系覆蓋層與基巖界面構成的潛在滑動面；Pm2為層面與節理面組合面構成的潛在滑動面。
高切坡剖面計算模型
每一滑面的形態都是根據立面素描時結構面的具置和平均跡長劃上的，它反應各剖面所代表的切坡的滑動模式和邊界條件。
2、計算工況
考慮高切坡區域可能遇到的各類情況，特別是最危險的情況，由于區內基本地震烈度為Ⅵ度，可不考慮地震的影響，故綜合確定以下兩種計算工況：
工況一：天然狀況（坡體自重）
工況二：天然狀況+暴雨（坡體自重+暴雨）
3、安全系數
高切坡的安全等級為二級，可能滑動面以折線和平面滑動面為主，安全系數定為1.35。
4、計算參數選取
根據本次勘察試驗成果，區內灰巖層面的粘聚力C=296kPa，摩擦角φ=29.9°；節理面的粘聚力C=210～286kPa，內摩擦角φ=42.7～44.5°。另據前人資料和經驗類比綜合得區內灰巖各類結構面的粘聚力C=30～50kPa，摩擦角φ=22～28°；巖體天然容重γ＝25kN/m3，飽和容重γsat＝25.5kN/m3 ；土體天然容重γ＝19.1kN/m3 ，飽和容重γsat＝20.0kN/m3。除此之外，本次工作還采用了參數反演分析法求得了灰巖層面、節理面及與基巖界面等結構面強度參數。
根據以上試驗數據、經驗類比數據等結果，綜合求得本高切坡各類結構面和巖土體計算參數如下表。
高切坡巖土物理力學計算參數表
另根據以前的工程實例，暴雨時土體與巖體的抗剪強度均有所降低，其變化如下表：
高切坡巖土物理力學計算參數表(暴雨)
3.3.2計算方法原理
折線滑動法
對可能產生折線滑動的高切坡采用推力傳遞系數法（見圖3—4）進行計算，其穩定性系數計算公式為：
圖3—4傳遞系數法圖示
（3-1）
（3-2）
求解安全系數K的條件是Pn=0。
3.3.3計算結果與穩定性評價
利用前述確定的高切坡計算模型、計算參數和計算工況，采用折線滑動法計算得剖面的穩定性系數如下表。據野外工程地質調查及以上計算結果，對高切坡的穩定性評價如下：
1、本高切坡自形成以來，除淺表層巖土體曾產生小型滑移和風化剝落與掉塊等破壞外，整體處于穩定或基本穩定狀態，不存在大規模崩塌、滑移問題。
2、切坡樁號0+0~0+75m、0+120~0+150m處整體處于穩定狀態，破壞模式主要表現為節理切割的塊體崩落及風化剝落形式。
高切坡穩定性系數計算成果表
3、天然工況下，高切坡整體處于穩定或基本穩定狀態，穩定性系數均大于1.3。但據工程地質調研表明，高切坡多處曾經出現過局部塊體滑移。
4、天然+暴雨工況下，高切坡穩定性有所降低，代表切坡的Pm2穩定性系數均小于1.35，安全儲備小，預測可能出現局部塊體滑移和土體滑移。
高切坡治理
高切坡防治目標、原則
高邊坡防治的目標是采用防治工程輔以安全監測，確保高邊坡在結構設計基準期50年內不發生失穩。防治工程設計應遵循以下原則：
①以邊坡穩定性計算結果為依據，確保高切坡的穩定；
②高切坡防護方案選擇應遵循技術可行、安全可靠、經濟合理的原則；
③設計方案易于實施，施工簡便易行；
④防護工程應進行方案比選；
⑤高邊坡防護措施可采用排水、錨噴支護、結構支擋等一種或多種工程措施；
⑥防護工程應與監測工程相結合。
高切坡抗滑錨桿及錨噴設計
4.2.1抗滑錨桿設計
根據穩定性計算，高切坡在暴雨工況下穩定性系數小于安全系數1.35，安全儲備不足，需做整體加固。
根據公式：
(4-1)
(4-2)
求解剩余下滑力。選取典型剖面作為設計剖面。
1、抗滑錨桿布置
按《建筑邊坡工程技術規范》規定，砂漿錨桿間距一般取1.25~3m。結合實際情況，將本段切坡范圍內錨桿縱、橫間距取為3m×2m。
2、單根錨桿所應承受剩余下滑力計算
采用傳遞系數法，取安全系數為1.35，最危險工況下的穩定性系數為1.244。得單寬滑體的剩余下滑力為315.86kN。
因錨桿橫向間距為2m，單列錨桿所承受的總下滑力為：
（4-3）
代入已知數據解得=631.72kN。高切坡剖面計算模型的切坡垂距為18m，按縱向間距3m計算，適合布置5排錨桿，所以單根錨桿所應承受的剩余下滑力為：
（4-4）
代入已知數據解得=126.344 kN。
3、錨桿軸向拉力設計值計算
根據《建筑邊坡工程技術規范》，軸向拉力標準值按下式計算：
（4-5）
式中：
——單根錨桿所承受的剩余下滑力；
——錨桿傾角，按《錨桿噴射混凝土支護技術規范》規定，錨桿與水平面夾角以10~20º為宜，此次設計取=20°；
——底滑面傾角，量取=35.86°。
代入已知數據解得：=108.96kN
據《建筑邊坡工程技術規范》，按下式計算錨桿軸向拉力設計值：
（4-6）
式中：
—軸向拉力設計值；
—荷載分項系數，取為1.30；
—軸向拉力標準值。
代入已知數據解得：=141.65kN
4、錨桿鋼筋橫截面積計算
根據《建筑邊坡工程技術規范》，錨桿鋼筋橫截面積需滿足以下條件：
(4-7)
式中：
——邊坡工程重要性系數，按《建筑邊坡工程技術規范》取=1.0；
——錨筋或預應力鋼絞線抗拉強度設計值，按《混凝土結構設計規范》，HRB335級螺紋鋼取300Mpa；
——鋼筋抗拉工作條件系數，按《建筑邊坡工程技術規范》]，永久性錨桿取=0.69。
代入已知數據解得錨桿鋼筋最小橫截面積=684.27mm2，反算解得所需最小鋼筋直徑=29.52mm，故選取公稱直徑為32mm的HRB335級螺紋鋼。
5、錨孔孔徑及砂漿強度
按《錨桿噴射混凝土支護技術規范》，水泥砂漿錨桿孔徑宜大于桿體直徑15mm，設計孔徑采用76mm。按《建筑邊坡工程技術規范》和《錨桿噴射混凝土支護技術規范》，設計砂漿強度M30。
6、錨桿長度計算
（1）考慮錨桿與砂漿的結合破壞：
（4-8）
式中：
——錨固段長度;
——邊坡工程重要性系數，按《建筑邊坡工程技術規范》取1.0；
——錨桿軸向拉力設計值；
——鋼筋與砂漿粘結強度工作條件系數，按《建筑邊坡工程技術規范》，對永久性錨桿取0.60；
——鋼筋（鋼絞線）根數（根），此處=1；
——錨桿鋼筋直徑，此處為32mm；
——鋼筋與錨固砂漿間的粘結強度設計值，如鋼筋為螺紋筋，砂漿強度等級取M30，按《建筑邊坡工程技術規范》，此處取為2.40Mpa。
代入已知數據解得：=0.978m
（2）考慮砂漿與孔壁的結合破壞：
（4-9）
式中：
——錨固段長度；
——錨桿軸向拉力標準值；
——錨固體與地層粘結工作條件系數，按《建筑邊坡工程技術規范》，取為1.00；
——錨固體（鉆孔）直徑，此處=76mm；
——地層與錨固體粘結強度特征值，按《建筑邊坡工程技術規范》，取為300kPa；
代入已知數據解得：=1.521m
根據《建筑邊坡工程技術規范》，錨桿最小錨固段長度應取以下兩式計算結果的大值，故取=1.521m
根據《建筑邊坡工程技術規范》，巖質邊坡中錨固段長度一般不小于3m，故將錨桿錨固段長度取為3m。
根據潛在滑動面地埋深及錨桿安設角，在設計剖面上量取最大自由段長度為6.436m，考慮錨頭鎖固長度0.5m，則錨桿總長度L=3m+6.436m+0.5m=9.936m，取錨桿設計長度=10.0m。
4.2.2掛網噴射混凝土設計
一、噴砼參數
1、噴砼厚度：
《混凝土結構設計規范》，最小噴砼厚度不小于50mm，最大噴砼厚度不大于200mm，設計噴砼取150mm。
2、噴砼強度：
據《錨桿噴射混凝土支護技術規范》，確定噴射混凝土強度等級為C20。
二、鋼筋網參數
據《錨桿噴射混凝土支護技術規范》，掛網錨桿采用φ28的HRB335鋼筋，錨桿長度2.0m，間排距為2m×2m。鋼筋網制作選用φ8mmHPB235級螺紋鋼，網格間距為20×20cm。
三、伸縮縫
為了防止坡面混凝土的變形破壞，沿坡面橫向每間隔15m設置一縱向伸縮縫，縫寬2cm，以瀝青填充。
高切坡護面墻設計
為了防止坡腳不受沖刷和破壞，按《砌體結構設計規范》在切坡坡腳處布置3m高的仰斜式漿砌塊石護面墻。護面墻總長165m，采用漿砌塊石，塊徑不小于30cm，漿砌砂漿為M7.5，墻頂采用M10水泥砂抹面，墻面勾縫，墻面坡率比墻背坡率緩0.1，護面墻墻底設計成向內傾斜的反坡，坡率為0.17：1。沿墻長每15m設置一寬20mm~30mm的縱向伸縮縫，縫間以瀝青填充，深入20cm。沿護面墻縱向每隔3m設置φ100mm、坡降4%的排水孔一個，高出地面30cm，在泄水孔后采用碎石和砂作為反濾層。
高切坡排水工程設計
4.4.1截排水溝設計原則
高切坡防治工程中的截排水溝屬地表排水體系，設置截排水溝的目的是迅速引走地表雨水或泉水，減小地表水入滲對切坡穩定性的影響。截排水溝設計時，首先應對排水系統各主、支溝段控制的匯流面積進行分割計算，并根據設計降雨強度分別計算各主、支溝段匯流量和輸水量，在此基礎上確定排水溝斷面和過流能力。
4.4.2截排水溝斷面尺寸設計
一、匯水區相關參數確定
1、匯流面積
取平面圖上的量測面積。經量測切坡匯流面積為15000m2。
2、坡面長度和坡度
在典型剖面圖上量測坡面斜長L1和斜坡坡角。經量測斜坡長度為199m，斜坡坡角為64°。
3、確定地表徑流系數ψ
按《混凝土結構設計規范》確定地表徑流系數。對秭歸郭家壩4號高切坡，ψ=0.4。
二、計算設計降雨強度q
高切坡所處地區設計降雨強度=192L/s.ha。
三、計算設計匯流量
據《混凝土結構設計規范》，設計匯流量計算公式為：
（4-10）
上式中，為設計匯流量（L/s）；為設計降雨強度（L/s.ha）；ψ為地表徑流系數；為匯水面積（ha）。
代入相關數據計算得=115.2L/s。
四、計算過流斷面面積W
考慮1.5的堵塞系數，確定設計過流斷面面積計算公式如下：
（4-11）
式中，為設計匯流量(m3/s)； 為水力半徑(m)，按表1計算；為排水溝壁的粗糙系數，對漿砌片石明溝，取0.025；為水力坡降，取排水溝底的斜率，計算時取0.01。
代入相關數據，計算得=0.18m2。
擬定斷面面積為0.4×0.6=0.24m2>。所以擬定斷面尺寸滿足截排水要求。
4.4.3截排水溝結構及布置
截水溝采用下底寬為0.4m，高為0.6m，迎水面一側坡度為1：0.75的斷面形式，沿縱向每隔3m在迎水面溝壁設置一個φ100mm、坡降5%的泄水孔，泄水孔高出溝底20cm，在泄水孔后采用碎石和砂作為反濾層。截水溝布置在高切坡開口線后緣3~5m處。
排水溝采用寬為0.4m，高為0.6m的矩形斷面形式，排水溝布置在高切坡兩側邊緣及坡腳，坡面上的排水溝設置成跌水。
4.4.4排水孔的設計
排水孔以4m×4m均勻的布置在坡面，孔深120cm，孔段插100cm長φ40mm聚乙烯管，外斜4%。
結論
本文在對高切坡進行穩定性計算與評價的基礎上，初步得出如下結論：
1、本高切坡自形成以來，除淺表層巖土體曾產生小型滑移和風化剝落與掉塊等破壞外，整體處于穩定或基本穩定狀態，不存在大規模崩塌、滑移問題；
2、天然工況下，高切坡整體處于穩定或基本穩定狀態，穩定性系數均大于1.3。但據工程地質調研表明，高切坡多處曾經出現過局部塊體滑移；
3、天然+暴雨工況下，高切坡穩定性有所降低，剖面代表切坡的Pm2穩定性系數均小于1.35，安全儲備小，預測可能出現局部塊體滑移和土體滑移，需進行整體加固；
4、切坡樁號0+0~0+75m、0+120~0+150m整體處于穩定狀態，破壞模式主要表現為節理切割的塊體崩落及風化剝落形式；
5、在穩定性評價的基礎上，對該高切坡采取抗滑錨桿+錨噴+護面墻+排水工程的綜合治理措施；
6、邊坡治理施工嚴禁大開挖、大爆破作業；
7、建議加強邊坡施工期間與運營期間的監測工作。
參考文獻
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[17] 李智毅、唐輝明主編，巖土工程勘察,中國地質大學出版社, 2000
建筑邊坡技術規范范文第4篇
【關鍵詞】地下車庫基坑 土釘墻支護 施工方案
一、案例簡述
某地下車庫，地下一層，框架結構，獨立基礎，墻下條基+防水板，基底埋深-5.8米，地面標高31.2米。
二、基坑支護設計
本文針對某地下車庫進行基坑支護施工設計，基坑支護設計時重點考慮對基坑側壁采取相關的措施，保持其穩定性，防止在外部荷載的影響下產生較大的變形或坍塌。根據《建筑基坑支護技術規程》相關規定，本工程基坑側壁安全等級為二級。
根據擬建場地特點及周圍建筑物情況，本著安全、經濟的原則，擬采用土釘墻方式進行支護。土釘墻設計相關參數如下：
2.1 土釘墻設計參數
放坡坡度： 1：0.3
入射角度： 15°
成孔直徑： 100mm
長 度： 4m～6m
間 距： 1.5m×1.5m（水平×垂直）
布置形式： 梅花形
土釘鋼筋： Ф16 Ⅱ級鋼筋
漿 液： PSB水泥漿
水灰比： 0.5
注漿壓力： 0.3～0.4Mpa
2.2 砼面層
厚 度： 80mm
鋼筋網： 200×200mmФ6.5鋼筋網
水平壓筋： Ф16 Ⅱ級鋼筋
強 度： C15（水泥：砂：石屑=1：2：2）
面層材料： PSB水泥 中砂 3～5mm碎石屑
三、施工方案
3.1 施工準備工作
（1） 開工前施工現場要達到“三通一平”;
（2） 根據施工方案檢查各種施工設備是否完好，做好開工前的準備工作;
（3 ） 根據現場條件合理布置施工設備及各種材料的堆放場地;
（4 ） 對所有施工人員進行安全教育和施工技術交底;
（5 ） 辦理各種施工手續，保證工程順利進行。
3.2 土釘墻支護施工方案
土釘支護的工藝流程為：
土方開挖 人工修邊坡 作土釘 掛鋼筋網 噴射混凝土。
3.2.1、土方開挖與人工修坡的施工方法及技術措施
在土釘墻施工完成后，開始進行土方開挖。利用土釘技術進行邊坡支護，基坑土方開挖必須與土釘支護互相配合。對開挖后的邊坡段，需用人工及時修整，削平削直，且削到位。其主要技術措施如下：
①土釘支護應按設計規定的分層開挖深度按作業順序施工，在完成上層作業面的土釘與噴混凝土以前，不得進行下一層深度的開挖。
②當用機械進行土方作業時，嚴禁邊壁出現超挖或造成邊壁土體松動。基坑的邊壁宜采用小機具或鏟鍬進行切削清坡，以保證邊坡平整并符合設計規定的坡度。
③支護分層開挖和施工的作業順序應保證修整后的邊坡能在規定的時間內保持自立并在限定的時間內完成支護，即及時設置土釘或噴射混凝土。基坑在水平方向的開挖也應分段進行。
3.2.2土釘制作的施工方法及技術措施
土釘制作首先要成孔，根據地層條件，采用洛陽鏟人工成孔或機械成孔，成孔后放入鋼筋，并將注漿管插入孔底。其次是注漿，用灌漿泵注入水泥漿水灰比0.5，灌至漿液從孔口返回即可。其主要技術措施如下：
①成孔過程中應做好成孔記錄，按土釘編號逐一記錄取出的土體特征、成孔質量、事故處理等。應將取出的土體與初步設計時所認定的加以對比，有偏差時應及時修改土釘的設計參數。
②鉆孔后應進行清孔檢查，對孔中出現的局部滲水塌孔或掉落松土應立即處理。成孔后應及時安設土釘鋼筋并注漿。
③鋼筋置入孔中前，應先設置定位支架，保證鋼筋處于鉆孔的中心部位。
④注漿導管底端應先插入孔底，采用底部注漿方式注漿，在初凝前需補漿1～2次，保證孔內充滿漿體。向孔內注入漿體的充盈系數必須大于1。
3.2.3 掛網的施工方法及技術措施
在已整平的坡面上掛鋼筋網，土釘端部用ф16水平壓筋將土釘與鋼筋網相互壓緊焊牢。其主要技術措施如下：
①土釘鋼筋端部與面層內的加強筋及鋼筋網的連接要可靠焊牢。
②在噴射混凝土前，面層內的加強筋網片應牢固固定在邊壁上，并符合規定的保護層厚度要求。
③鋼筋網可綁扎而成，并滿足搭接允許偏差。
3.2.4 噴射混凝土的施工方法及技術措施
噴射混凝土配比為：水：水泥：砂：石子=0.5：1：2：2（重量比），水泥采用PSB水泥，砂為中細砂，石子（碎石）最大粒徑不超過10mm。工作壓力為0.3～0.4MPa，混凝土厚度8cm。
噴射混凝土的噴射順序應自下而上，噴頭與受噴面距離宜控制在0.8～1.5m范圍內，噴射方向垂直指向噴射面，但在鋼筋部位，應先噴填鋼筋后方，然后再噴填鋼筋前方，防止在鋼筋背面出現空隙。
3.3、土釘墻施工中的注意事項
土釘墻開挖過程中與土方施工隊協調密切配合，土方開挖嚴格按設計控制坡度，交替進行，及時修坡，保證坡面平整度，坡面不平整度不大于±20mm。
為了保證安全，土方開挖必須與土釘墻施工密切配合、協同施工，土釘墻施工時必須分段分層進行土方開挖，每段長度15～20m，每層挖土深度與土釘垂直間距相匹配，保證每層土方開挖的超挖量不超過500mm，一則便于土釘施工，二則避免超挖造成邊坡塌方。
坡面經檢查合格，確定土釘孔位后成孔，孔位誤差不大于100mm，如遇特殊情況需要移孔位，應由現場技術負責人審定;檢查孔深、孔徑、錨筋長度合格后，及時插入錨筋和注漿管，注漿管距孔底250～500mm;注水泥漿不飽滿應二次補漿。
鉆孔直徑、深度、角度、注漿均要滿足設計要求，做到各環節施工完后有人驗收。孔深允許偏差為+200mm～-50mm，孔徑允許偏差+20mm～-5mm，鉆孔傾角誤差不大于3°。
掛網時，鋼筋網片與坡面之間保證3.5cm的距離，加強筋壓在鋼筋網上，與土釘鋼筋焊接牢固，并加焊“L”型擋頭。
砼噴射時要嚴格按施工配比進行配料，面層砼厚度要滿足設計要求，坡面不許有鋼筋外露現象。
每進行下一層土方開挖，必須在本層坡面土釘墻護坡施工結束后并達到設計強度的70%后進行，并在下層土方開挖時注意對上層護坡面面層及土釘的保護，避免碰觸已施工完的護坡面砼面層及土釘。遇到坡面有滲水現象時，面層上要安裝導流管。
由于地質條件的復雜性，如施工現場實際情況與方案不統一、土層情況與勘察報告不符、成孔遇地下障礙物時，邊坡土釘的實際排數、長度和間距可根據實際情況由設計人員現場進行相應調整。
局部土釘成孔困難，達不到設計要求時，應采用上部增加短土釘，下一道土釘長度要適當加長的方法，并在地面加設拉錨，拉錨位置距槽邊距離不小于6m。
土釘成孔的過程中，若遇到堅硬的障礙物，不要強行施工，以防破壞地下管線和構筑物，要適當調整土釘參數。
本工程采用土釘墻邊坡支護方式，不僅能夠節約成本、而且還縮短了工期，同時滿足了安全性和經濟性目標，體現了土釘墻邊坡支護的優點。
參考文獻
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建筑邊坡技術規范范文第5篇
北海銀灘開投資產管理有限公司，擬在北海市廣東路與江蘇路交匯處東北側興建北海市2012GC04005地塊房地產開發項目，總用地面積為130312.87m2，總建筑面積569668.70m2，建筑占地面積為28695.25m2。工程涉及眾多技術要素，巖土工程分析和評價，已經成為重中之重的勘察任務，需要高質量完成。
2場地穩定性和適宜性評價
2．1地震效應分析
2.1．1場地地震及基本烈度
據相關資料記載，自從公元220年起，除了1934年4月1日在靈山縣平山圩發生6．75級地震以外，整個北海市范圍內從未發生過超過6級的地震。直到1994年，在北部灣坳陷區內的潿洲大斷裂帶(即潿洲島)附近海域發生過6．4級地震。而北海市區歷史上未曾發生過6級以上的地震。乾坤國際城工程抗震設防類別為重點設防類(乙類)。據《建筑抗震設計規范》(GB50011－2010)附錄A:北海市抗震設防烈度為6度，設計地震分組為第一組，設計基本地震加速度值為0．05g。
2.1．2場地類別和場地土類型
根據場地剪切波波速測試結果(測試結果附后，帶*為經驗值)，按《建筑抗震設計規范》(GB50011－2010)4．1．3條的劃分原則，擬建場地勘探深度內各土層的剪切波波速及土層類型。根據現場波速測試結果，按《建筑抗震設計規范》(GB50011－2010)第4．1．5條，土層的等效剪切波波速計算深度取d0=20m進行計算，分別計算得各測試孔處等效剪切波波速值如表1所示。等效波速Vse范圍:259．9～281．5m/s，場地覆蓋層厚度大于50m，根據《建筑抗震設計規范》(GB50011－2010)表4.1.6，綜合確定該建筑場地類別為Ⅱ類。根據場地類別和設計地震分組，場地設計特征周期為0．35s。
2.1．3地震效應分析與評價
擬建場地無淺埋的全新活動斷裂，地形較開闊，地基土一般為中軟土～中硬土，覆蓋層分布比較均勻，屬抗震一般地段。場地地基土主要為第四系中更新統北海組(Q2b)和下更新統湛江組(Q1z)地層，根據《建筑抗震設計規范》(GB50011－2010)第4．3節有關條文，可不考慮飽和砂土的液化影響。
3地基基礎方案分析與評價
3.1地基承載力評價
驗算結果表明，擬建3～10#住宅樓基礎持力層的地基承載力滿足建筑物荷載要求，可采用筏基;1～2#、11～20#住宅樓基礎持力層的地基承載力不能滿足建筑物荷載要求，不宜采用天然地基方案，可采用復合地基、樁基或樁筏基礎方案。
3.1．1樁基類型的選擇
依據場地的地質情況，結合北海地區的類似工程經驗并考慮到樁的發揮程度等因素，如采用樁基礎，主要可考慮的樁型有混凝土預制樁(預應力管樁)及鉆孔灌注樁。混凝土預制樁(預應力管樁):單樁承載力較高，樁的質量易以控制和保證，施工無噪音、無污染，施工速度較快，工期短。缺點是在厚度較大硬塑狀的黏土及較密實的粗(礫)砂層中壓入有一定困難，有時須作引孔處理后才能達到設計深度。群樁施工時，因擠土效應易造成地面隆起，對周邊環境造成不利影響。鉆孔灌注樁:可根據上部荷載、結構要求而選擇不同的樁徑和樁端持力層，較易達到設計深度，單樁承載力高，若輔以后壓漿技術可較大幅度提高單樁承載力。缺點是工期長，成本較96高，成樁質量不易保證，成樁過程中可能出現縮徑、斷樁等質量問題，孔底的沉渣厚度直接影響樁的承載力，排污問題突出，施工現場文明程度差。
3.1．2單樁豎向承載力估算
根據《建筑樁基技術規范》(JGJ94－2008)5．3．5式:Quk=Qsk+Qpk=u∑qsikli+qpkAp及Quk=Qsk+Qpk=u∑ψsiqsik-li+ψpqpkAp進行估算。1)靜壓預制樁:取管樁樁徑?=500mm，以粗砂⑨作為樁端持力層，以53號孔進行估算，有效樁長暫按20．0m，計算得Quk=3961kN。2)鉆孔灌注樁:取樁徑?=800mm，以粗砂⑨作為樁端持力層，以1號孔進行估算，有效樁長暫按20．0m，計算得Quk=4730kN。單樁豎向承載力須通過現場載荷試驗確定。
3.1．3成樁可行性分析
根據目前的施工設備能力和工程經驗，混凝土預制樁(預應力管樁)施工應不存在太大難度。擬建場地地層對于鉆孔灌注樁的施工也不存在難度，施工中主要應注意各施工環節之間的銜接及施工過程中對周邊環境產生的影響。
3.2地下室抗浮評價
根據上述分析，擬建建筑物的基底位于地下水位以下，必須進行地下室的防水及抗浮設計。設計時應注意地下水對筏基底板產生浮托力的不利影響，地下室在穩定地下水位作用下所受的浮力可按靜水壓力計算。對擬建高層建筑以外、獨立結構的地下室(純地下室)，若地下室自重小于地下水浮力時，應設置抗浮錨桿或抗浮樁。地下室抗浮樁型建議采用預制樁，樁徑可采用Φ350～600mm，樁長由抗浮樁所承擔的浮力予以控制。抗浮樁的抗拔系數建議按《建筑樁基技術規范》(JGJ94－2008)表5．4．6－2取值。根據場地具體情況，結合本區已有水文地質資料，擬建場地的抗浮設防水位建議采用標高8．0m。
4基坑開挖穩定性評價
4.1基坑開挖邊坡高度及巖土組合
根據基礎設計情況，擬建1#、2#住宅樓處基坑開挖邊坡高度為現狀地面以下高約8．7～9．8m。擬建3#～20#住宅樓處基坑開挖邊坡高度為現狀地面以下高約3．4～8．1m。基坑開挖時構成邊坡體的土層主要有素填土、雜填土、表土、含砂黏性土、含黏性土礫砂、礫砂、黏土和粗砂。
4.2基坑邊坡穩定性分析
根據基礎設計情況，西部基坑開挖邊坡高度為現狀地面以下高約8．7～9．8m。除西部基坑外，基坑開挖邊坡高度為現狀地面以下高約3．4～8．1m。根據場地地基土的基坑支護設計巖土參數指標建議值，當基坑開挖不放坡或陡坡(坡比＜0．5)時，經按理正深基坑設計軟件估算，各類基坑邊坡的整體穩定安全系數Ks＜1，處于不穩定狀態，均需采取適宜基坑支護結構措施以確保基坑邊坡的穩定性。
5結語
