高空拋物應急處理預案
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高空拋物應急處理預案范文第1篇
關鍵詞：支架 施工 技術
中圖分類號：TU998 文獻標識碼：A 文章編號：1674-098X（2014）08（b）-0031-05
1 工程概況
本橋設計橋面寬度19 m，支架圍蔽范圍為22 m，原舊路六車道和兩側非機動車道總寬35 m，扣除圍蔽范圍外兩側剩余通車寬度為6.5 m，當地交警規定兩側通行寬度不少于8 m，根據交警的要求必須對兩側人行道拓寬處理。
該橋為現澆連續箱梁魚腹式結構，橋跨起點樁號為K26+913.105，終點樁號為K27+321.895，橋梁孔徑布置為3×25+3×25+3×35+3×25+3×25 m，共5聯，橋梁總長408.79 m。基礎為鉆孔灌注樁，下部結構為花瓶式墩臺，上部結構采用現澆預應力混凝土魚腹式連續箱梁，箱梁均為四室式等截面。箱梁底至現有地基凈高為2.5～6.5 m左右，地基比較好，除中間1.5 m綠化帶外，大部分為厚度25 cm的混凝土路面，綠化帶及承臺基坑位置需要換填處理，并澆筑不少于20 cm厚的C25混凝土。
2 鋼管支架設計方案及驗算書
連續箱梁現澆支架采用Ф51×3.0 mm 扣件式鋼管支架，支架高度為2～6.5 m?；诪樗嗷炷谅访?。
立桿布置。支架立桿空心板位置按順橋向距離按60 cm，橫橋向按60 cm布設，腹板的位置按照縱向間距為60 cm，橫向間距為30 cm布設。
水平桿布置。橫桿按照120 cm步距設置，每一層均設縱向水平桿和橫向水平桿，最底一層的水平桿距離地面為10 cm左右，水平桿交叉于每根立桿，用直角扣件固定。
豎向剪刀撐?？v橫方向每3 m左右設立剪刀撐，兩側面及端面全部設置剪刀撐，剪刀撐鋼管下方受力于地面，頂面延伸至模板底部，剪刀撐利用旋轉扣件固定。
水平剪刀撐。在底、中、頂部設置三道水平剪刀撐，用旋轉扣件固定。
鋼管立桿上方用頂托螺栓進行豎向調節，頂托螺栓長度為70 cm，調節螺栓伸出長度不能大于30 cm，鋼管立桿下方用100 mm×100 mm×5 mm鋼板墊片，鋼板墊片底面鋪設2000 mm× 150 mm×50 mm的厚木板。具體詳見“現澆箱梁支架布置示意圖”。計算書按照荷載最不利情況計算。編制計算書按照支架高6.5 m，跨徑最大35 m計算。
2.1 支架受力檢算
本橋連續箱梁全部為等截面魚腹式箱梁，兩側為弧型，梁底寬為12.9 m，梁頂寬為19 m，梁最高位置為1.9 m，腹板厚為0.5 m，空心板上下各0.25 m，根據圖紙內容，對支架進行檢算分為兩部分：腹板位置及空心板位置（見圖1）。
2.1.1 腹板位置
（1）鋼管支架布置以60×30 cm布置考慮，鋼筋砼重量以26 kN/m3計，腹板位置按實體計算，按照1.9 m的厚度。
則單位面積承重為：
q1=26×1×1.9=49.4（kN/m2）
由于鋼管布置為60 cm×30 cm，則
單根承載力為：0.6×0.3×49.4 kN/m2=8.892 kN/根）
（2）底模及內模構造荷載。
取q2=5 kN/m2
（3）鋼管支架自重（按6.5 m高度計算）。
①立桿自重（采用Ф51×3.0 mm鋼管單位重量為3.55 kg/m）。
q3-1=6.5 m×0.0355 kN/m =0.2308（kN/根）
②可調托座。
q3-2=1個×0.045 kN/個=0.045 （kN/根）
③橫桿自重（步距1.2 m，考慮6層計算，縱橫方向）。
q3-3=（0.6×6+0.3×6）×0.0355 kN/m=0.1917（kN/根）
④扣件自重。
直角扣件：q3-4=（6×2）個×0.0132 kN/個=0.1584（kN/根）
對接扣件：q3-5=1 個×0.0184 kN/個=0.0184（kN/根）
所以扣件式鋼管支架自重：
q3=q3-1+q3-2+q3-3+q3-4+q3-5
=0.2308+0.045+0.1917+0.1584+0.0184=0.6443（kN/根）
（4）施工活荷載（參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）規范4.2.2表中結構腳手架施工均布活荷載標準值，以3 kN/m2計，基于安全考慮，取5 kN/m2）
q4=5 kN/m2
（5）單根鋼管設計軸向力。
荷載組合：
施工恒載：
NGK=（q1+q2）×0.6×0.3+q3
=（49.4+5）×0.6×0.3+0.6443
=10.4363（kN/根）
活荷載：NQK=q4×0.6×0.3= 5×0.6×0.3=0.9（kN/根）
軸向力：N=1.2 NGK+1.4 NQK
=1.2×10.4363+1.4×0.9
=13.7834（kN/根）
根據計算結果，安全系數為2.12，立桿軸向力滿足要求。
（6）鋼管支架的穩定性檢算。
單根鋼管截面面積：A=452.0 mm2；回轉半徑：i=1.70 cm（取值參照中華人民共和國建設部《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》P50頁，（JGJ130-2001）附錄B表B）
由于λ=l0/i=（h+2a）/i=（120+ 2×25）/1.70=100
查得φ=0.537（參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）附錄C表C）
Nj=NGK+NQK=10.4363+0.9=11.3363 kN
Nj/（φ×A）=11.3363/（0.588×452）
=42.7 MPa≤205 Mpa（其中，Q235 鋼管容許應力為205 Mpa）（參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）5.1.6表5.1.6）
根據以上計算可知，鋼管立桿的穩定性符合要求，安全系數205/42.7=4.8，其中未計算剪刀撐重量。
（7）扣件受力分析。
對于底板及腹板位置鋼管均采用搭接控制標高，主要依靠扣件進行受力，現我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，現對扣件抗滑力進行驗算：
從整體驗算結果可知：
單根鋼管承載力為：13.7834 kN/根
單個扣件受力為：
13.7834/3=4.594 kN/個
根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）表5.1.7中知：直角扣件、旋轉扣件（抗滑）承載力設計值為8.0 kN，所以扣件抗滑符合要求。
本項目支架高度6.5 m左右，扣除底部木墊板及頂部頂托螺栓和雙層木方大約不足6 m高，一根鋼管為6 m，所以不需要駁接。
2.1.2 空心板位置
（1）支架布置以60×60 cm布置考慮，鋼筋砼重量以26 kN/m3計，空心板上下各0.25 m厚，則單位面積承重為：q1=26×.5×1=13（kN/m2）
由于鋼管布置為60 cm×60 cm，則
單根承載力為：
0.6×0.6×13 kN/m2=4.68（kN/根）
（2）底模及內模構造荷載。
取q2=5 kN/m2
（3）鋼管支架自重（按6.5 m高度計算）。
①立桿自重（采用Ф51×3.0 mm鋼管單位重量為3.55 kg/m）
q3-1=6.5 m×0.0355 kN/m=0.2308（kN/根）
②可調托座。
q3-2=1個×0.045 kN/個=0.045 （kN/根）
③橫桿自重（步距1.2 m，考慮6層計算，縱橫方向）。
q3-3=（0.6×6+0.6×6）×0.0355 kN/m=0.2556（kN/根）
④扣件自重。
直角扣件：q3-4=（6×2）個×0.0132 kN/個=0.1584（kN/根）
對接扣件： q3-5=1 個×0.0184kN/個=0.0184（kN/根）
所以扣件式鋼管支架自重：q3=q3-1+ q3-2+q3-3+q3-4+q3-5
=0.2308+0.045+0.2556+0.1584+0.0184
=0.7082（kN/根）
（4）施工活荷載（參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）規范4.2.2表中結構腳手架施工均布活荷載標準值，以3 kN/m2計，基于安全考慮，取5 kN/m2）
q4=5 kN/m2
（5）單根鋼管設計軸向力。
荷載組合：
施工恒載：
NGK=（q1+q2）×0.6×0.6+q3
=（13+5）×0.6×0.6+0.7082
=7.1882（kN/根）
活荷載：NQK=q4×0.6×0.6=5×0.6 ×0.6=1.8（kN/根）
軸向力：N=1.2 NGK+1.4 NQK
=1.2×7.1882+1.4×1.8
=11.1458（kN/根）
根據計算結果，安全系數為2.62，立桿軸向力滿足要求。
（6）鋼管支架的穩定性檢算。
單根鋼管截面面積：A=452.0 mm2；回轉半徑：i=1.70 cm（取值參照人民交通出版社《路橋施工計算手冊》P438頁，表13-4）
由于λ=l0/i=（h+2a）/i=（120+2× 25）/1.70=100
查得φ=0.588（參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）附錄C表C）
Nj=NGK+NQK=7.1882+1.8= 8.9882 kN
Nj/（φ×A）=8.9882/（0.588×452）
=33.8 MPa≤205 Mpa（其中，Q235 鋼管容許應力為205 Mpa）（參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）5.1.6表5.1.6）
根據以上計算可知，鋼管的穩定系數為6.06，鋼管立桿的穩定性符合要求，其中未計算剪刀撐重量。
（7）扣件受力分析。
對于底板及腹板位置鋼管均采用搭接控制標高，主要依靠扣件進行受力，現我部施工的搭接全部采用三扣件搭接，現對扣件抗滑力進行驗算：
從整體驗算結果可知：
單根鋼管承載力為：11.1458 kN/根
單個扣件受力為：11.1458/3=3.72 kN/個
根據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）表5.1.7中知：直角扣件、旋轉扣件（抗滑）承載力設計值為8.0 kN，所以扣件抗滑符合要求。
本項目支架高度6.5 m左右，扣除底部木墊板及頂部頂托螺栓和雙層木方大約不足6 m高，一根鋼管為6 m，所以不需要駁接。
2.2 縱橫木楞力學驗算
縱橫向木楞采用10×10 cm方木，材質為松木，按較低強度等級TC13取職，抗彎允許應力fm=13（N/mm2），順紋抗剪fv=1.4（N/mm2），橫紋局部承壓fc90=2.9（N/mm2），彈性模量E=10000（N/mm2），露天折減系數為0.9，在生產性高溫影響下，木材表面溫度達40～50 ℃折減系數為0.8。A=100 cm2，I=833 cm4，Wa =167 cm3。（以上取值參照《路橋施工計算手冊》P176表8-6）
按最不利荷載位置計算。
2.2.1 箱梁混凝土荷載
支架布置以60×60 cm布置考慮，鋼筋砼重量以26 kN/m3計
每延米重量為：36.1×1×26=938.6 （kN）
則單位面積承重為：q1=938.6 kN/（19×1）=49.4（kN/m2）
2.2.2 施工荷載
（1）底模及內模構造荷載。
取q2=5 kN/m2
（2）其他活荷載。
取 q4=5 kN/m2
2.2.3 荷載組合
由于鋼管布置為60 cm×60 cm，則
q=q1+q2+q4=（49.4+5+5）×0.6×0.6=21.384（kN/m）
即q=21.384×1000
=2.1384×104（N/m）
2.2.4 木楞跨中彎矩
Mmax=ql2/8=2.1384×104×0.62/8=962（N?m）
2.2.5 彎應力
σm=M/Wa=962/（167/1000000）= 5.76×106 （N/m2）
即σm =5.76×106/1000000
=5.76（N/mm2）fm=9.36（N/mm2）
其中：fm=13×0.9×0.8=9.36 （Nmm2）
安全系數為：9.36/5.76=1.63，滿足要求
2.2.6 局部承壓力
荷載：q×0.6/2=2.1384×104× 0.6/2=6415（N）
承壓應力：6415/（100×100）=0.6415（N/mm2）fc90=2.088（N/mm2）
其中：fc90=2.9×0.8×0.9=2.088（N/mm2）
安全系數：2.088/0.6415=3.25，滿足要求
2.2.7 剪應力驗算
荷載：6415（N）
剪應力：6415/（100×100）=0.6415 （N/mm2） fv=1.008 （N/mm2）
其中：fv=1.4×0.8×0.9=1.008 （N/mm2）
安全系數：1.008/0.6415=1.57，滿足要求
2.3 地基承載力計算
按最不利位置計算荷載組合，單根鋼管軸向力為：
荷載組合：N=1.2 NGK+1.4 NQK
=1.2×10.4363+1.4×0.9
=13.7834（kN/根）
由于鋼管底下墊10×10 cm的鋼板墊片，單位面積荷載為：
13.7834×1000/（100×100）=1.378 （N/mm2）
原有地基大部分均為混凝土路面，厚度為25 cm，老路面都經過大型車輛的長期行使，穩定性比較強，不需要重新換填處理，只有承臺基坑周圍和中央綠化帶需要處理，處理方法是（見圖2）。
基坑處理分底層、中層、或面層。
底層采用基坑所開挖時比較好的河砂回填，不足部分從外面購進，回填采用灌水密實法施工。
中層采用石渣或混凝土碎塊回填，石屑嵌縫，厚度不少于60 cm，用壓路機碾壓密實。
面層利用厚20 cm以上的C25混凝土澆筑。
地基通過混凝土處理后，混凝土的承載力取自（建筑地基基礎設計規范GBJ7-89）附表5-1巖石承載力標準值的最低值計算，按強風化軟質巖層為200 Kpa。
P≤fg
P=N/A=13.7834×1000/（100×100）=1.378（N/mm2）
fg=kg?fgk=1×200=200 Kpa
=200×1000/（100×100）=20（N/mm2）
P≤fg=1.378≤20
承載力完全能夠滿足要求。
2.4 支架地面排水
本橋支架位置的地面大部分為原來的舊混凝土路面，橫坡度為2%，可以滿足地面排水的要求，在承臺和綠化帶修補位置利用換填處理，表面澆筑混凝土，并按照2%的橫坡度進行找平修復，整個支架范圍的地面全部為混凝土硬化，利用道路兩側的雨水口排泄，地表面不會有積水出現，完全滿足地面排水要求。
2.5 鋼管支架驗收
組織相關部門在支架搭設完善后對所有的鋼管、扣件及頂托螺絲進行外觀檢查，仔細檢查立桿、縱橫水平桿等間距是否符合設計圖紙要求；扣件的扭力是否符合規范要求，扣件扭力應控制在40～65 N/m之間；外觀抽查結果應保證鋼管及其配件等無銹蝕及變形；發現有問題的鋼管及扣件等及時更換，對檢查合格的支架進行驗收和明示。
支架整體驗收表格：（1）支架驗收明示牌（表格省略）。（2）滿堂支架搭設檢查驗收表（表格省略）。
2.6 支架預壓
考慮梁體自重、地面下沉及支架的彈性和非彈性變形等因素影響，按設計要求對支架進行預壓。
預壓采用砂袋預壓，預壓重量按現澆箱梁自重的1.15倍，預壓時間根據地質情況、梁體重量、支架類型等確定。
支架預壓目的：為消除支架在搭設時接縫處的非彈性變形和地基的非彈性沉陷后而獲得穩定的支架，應逐孔進行預壓。通過進行沉降觀測來獲得支架在均布荷載作用下的彈性變形數據，確定合理的施工預拱度，使箱梁在拆卸支架后獲得符合設計的標高和外形。
預壓：支架預壓時因考慮到堆載的物品和施工過程中工人的操作誤差等因素，則取1.1的不均勻系數。用編織袋裝砂作預壓材料，砂袋的堆積高度按梁體自重分布曲線圖變化取值布置，從而使預壓荷載的分布與梁體荷載的分布相吻合，堆載施工要均衡，碼放要規范，杜絕過多超載。
監測點布設：在堆載區設置系統測量點，測量點根據箱梁的重量最大的位置布設，橫向每個斷面在底板左右距中心線5.4米處、底板中線處共布置三個監測點，縱向布設于跨中、1/4處、1/8處、每跨兩端，同時在模板布點相應的支架基礎上設置相同的監測點（見圖3）。
同時在距離墩臺1.5 m及跨中的位置設置地面觀測點，每個位置分布左中右三個觀測點，每跨地面為九個觀測點，每次與支架觀測點同時觀測。
觀測點示意。
監測方法：為了找出支架在上部荷載作用下的塑性、彈性變形，觀測時間為滿載測一次，滿載后6 h測一次，滿載后12 h測一次，滿載后24 h測一次，滿載后36 h測一次，直到沉降穩定為止。卸載后，根據所觀測的標高數據計算出塑性沉降和彈性沉降。一般彈性變形會隨著卸載逐步恢復到原位。根據彈性變形預留預拱度以消除彈性變形引起的結構物變形。在監測過程中要報監理全程跟蹤聯測。
控制預壓時間最主要的因素是沉降速度。只有當沉降穩定后，才能停止預壓。一般認定連續24 h內累計沉降不超過1.5 mm，即沉降已穩定，方可澆筑箱梁混凝土。
沉降觀測一直持續到整個箱梁澆注完畢，特別要注意砼澆注時支架的沉降。澆注時，若支架沉降超過預壓沉降觀測時預留沉降量時，應立即停止澆注，進行技術分析后采取相應的措施。以防事故的發生！
預壓注意事項：整孔范圍內分層堆碼直至整孔支架預壓重量滿足要求，且不得分塊小范圍集中堆碼，以免產生不均勻沉降；機械堆碼時應整齊，不亂堆放。
3 現澆箱梁施工危險源分析、預防措施及應急預案（見圖4）
對本工程危險源進行危險源辨析，本工程重大危險源有四個：觸電事故，物體打擊、高空墜落、交通事故。
3.1 應急方案處理領導組織機構
為了保證工程的施工安全，危險點一旦出現險情，能夠做到及時、迅速、有效地進行搶險，將險情控制在最小范圍，將損失減小到最低限度，特成立應急事件處理小組。
3.2 觸電事故危險性分析
工程施工過程中，由于所在地方的天氣潮濕，給電氣設備防漏電，施工人員的防觸電工作帶來較高的要求；同時，電氣作業貫穿施工過程的各個角落，給防止觸電工作帶來較大的難度；加上電的特殊性，防觸電工作將是本工程的一大安全隱患。
施工過程中涉及電氣作業的施工活動主要包括：現場通電、操作、維修機電設備、支塔臨設施工，焊接作業等。涉及人員包括專業電氣操作、維修人員，電氣設備操作人員和其他人員。
3.2.1 主要防控對策與預防措施
（1）安全用電組織保證措施。成立施工現場臨時用電安全領導小組。建立健全安全用電的管理制度，電氣檢修安全操作監護制度、巡回檢查制度、安全教育制度、宿舍安全用電管理制度。
建立技術交底制度，向專業電工、各類用電人員交底臨時用電施工組織設計和安全用電技術措施的總體意圖，技術內容和注意事項，并在技術交底上、文字資料上履行交底人和被交底人的簽字手續，并注明交底日期。
建立安全檢測制度，從臨時用電工程開始，定期對臨時用電工程進行檢測。主要內容是：接地電阻值、電氣設備絕緣電阻值、漏電保護器動作參數等。以檢測臨時用電工程是否可靠，并作好記錄。
建立電氣維修制度，加強日常巡視和定期維修工作，每周檢查一次漏電開關的動作情況，并做檢查記錄。
建立工程拆除制度，工程竣工后臨時用電工程拆除應有統一的組織和指揮，并規定拆除時間、人員、程序、方法、注意事項和防護措施等。
建立安全用電責任制，對臨時用電工程各部位的操作監護。維護分片，分塊、分機落實到人。
建立安全教育和培訓制度，定期對專業電工和各類用電人員進行用電安全教育和培訓。提高工人的安全用電的意識，做到不私接電氣設備，不亂動開關設備，發現問題及時通知電工處理。
（2）安全用電技術保證措施。本工程采用三相五線制TN-S供電系統，采用接零與漏電保護同時做到三級配電兩級漏電保護，工作面使用的機械設備不小于三級漏電保護，并有保護接零保護。
設備安裝前后必須進行絕緣遙測，遙測合格才能允許投入使用，而且必須定期對設備和線路進行絕緣遙測檢查，風雨過后增加一次測試，并作好記錄。
保護零線嚴禁通過任何開關和熔斷器，保護零線，除了在工作接地線或總配電箱電源側從零線引出，在任何地方不得與工作零線有電氣聯接。特別注意在配電箱中的接線，防止通過鐵質箱形成電氣連接。保護零線的統一標志為綠/黃雙線。
重復接地必須接在保護零線上，工作零線上不能重復接地。振動設備上保護接零線不少于兩處。
照明和動力電纜安裝在線路同一側，分層架設，電纜懸掛高度距地面不小于2 m。
在特別潮濕的場所使用36 V和36 V以下安全電壓變壓器設置于安全、干燥處，并作好保護接零。
開關箱與用電設備之間實行“一機、一閘、一漏、一箱”制。防止“一閘多用”帶來誤動作和觸電事故的發生。開關箱內除應設過負荷及短路保護裝置外，還必須設置隔離開關及漏電保護器，且漏電保護器裝在電源隔離開關的負荷側。其額定漏電動作電流和漏電動作時間應安全可靠（一般額定漏電動作電流≤30 mA，額定漏電動作時間小于0.1 s），并具有合理的分級配合。
當發生電氣火災時，應首先切斷電源。嚴禁用水滅火以防發生觸電事故。
當發生觸電事故時，救援人員嚴禁用手直接解除觸電人員，應先斷電或采取防護措施后救援，防止二次傷害。
3.2.2 觸電事故應急預案
（1）觸電事故應急預案。
有人觸電時，搶救者首先要立刻斷開近處電源（拉閘、拔插頭），如觸電距開關太遠，用電工絕緣鉗或干燥木柄鐵揪、斧子等切斷電線斷開電源，或用絕緣物如木版、木棍等不導電材料拉開觸電者或者挑開電線，使之脫離電源，切忌直接用手或金屬材料及潮濕物件直接去拉電線和觸電的人，以防止解救的人再次觸電。
觸電的人脫離電源后，如果觸電人神志清醒，但有些心慌，四肢麻木，全身無力；或者觸電人在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，應使觸電人安靜休息，不要走動，嚴密觀察，必要時送醫院診治。
觸電人已失去知覺，但心臟還在跳動，還有呼吸，應使觸電人在空氣清新的地方舒適、安靜地平躺，解開妨礙呼吸的衣扣、腰帶，若天氣寒冷要注意保持體溫，并迅速請醫生（或打120）到現場診治。
如果觸電人已失去知覺、呼吸停止，但心臟還在跳動，盡快把他仰面平放進行人工呼吸。
如果觸電人呼吸和心臟完全停止，應立即進行人工呼吸和心臟胸外按壓急救。
搶救過程中盡快將事故情況向項目部應急處理小組匯報，應急事件處理小組到達事故現場指揮搶救，根據事故情況大小想上級主管部門、安檢、公安部門報告并按規定填寫安全事故報告書。
（2）觸點事故應急救援注意事項。A 未采取有效的絕緣措施前，救護人不得直接觸觸電者的皮膚和潮濕衣服。B救護人員不得采用金屬或其他絕緣性差的物體（如潮濕木棒、布帶等）作為救護工具。C當觸電者位于高位時，應采取措施預防觸電者在脫離電源后墜在地摔傷或摔死造成二次傷害。D夜間發生觸電時，應考慮切斷電后臨時照明問題，以利救護。
3.3 物體打擊事故危險性分析
物體打擊傷害是建筑業常見的事故傷害之一，物別是在勞動力、施工機具、物料投入較多，交叉作業現象嚴重，作業場地狹小的作業環境中時常出現。這就是要求在高處作業的人員對機械運行、物料傳接、工具的存放過程中，都必須確保安全，防止物體墜落傷人的事故發生。
3.3.1 主要防控對策與預防措施
進入施工現場必須按規定佩戴安全帽，應在規定的安全通道內出入和上下，不得在非規定通道位置上行走。
安全通道周圍應搭設網棚，上部設防護棚。
吊裝作業時，下方施工人員必須躲避至安全范圍之內方可進行吊裝。
所有物料應堆放平穩、不得在臨邊及洞口附近堆放雜物。
高處安裝起重設備或垂直運輸機具，下方不得有人員通過或逗留，要注意部件落下傷人。
散裝物料必須捆扎牢固或放在可靠的容器中，方可起吊。
拆除或拆卸作業要在設置警戒區域、有人監護的條件下進行。
做好機械設施的日常檢查工作，防止機械安全性能失效造成的物體打擊事故發生。
3.3.2 物體打擊事故應急響應
放生物體打擊事故，應馬上組織搶救傷者脫離危險現場，以免再發生損傷。
在移動顱腦損傷的傷員時，應保持頭、頸、胸在一直線上，不能任意旋曲。若伴頸椎骨折，更應避免頭頸的擺動，以防引起頸部血管神經及脊髓的附加損傷。
觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發生休克狀態，應先處理休克。遇呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態的傷員要讓其安靜、保暖、平臥、少動，并將下肢抬高約20°左右，盡快送醫院進行搶救治療。
出現頗腦損傷，必須維持呼吸道暢?；杳哉邞脚P，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發生喉阻塞。有骨折者，應初步固定后再搬運。遇有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥出現，創傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送就近有條件的醫院治療。
防止傷口污染：在現場，相對清潔的傷口，可用浸有雙氧水的敷料包扎；污染較重的傷口，可簡單清除傷口表面異物，剪除傷口周圍的毛發。但切勿拔出創口內的毛發及異物、凝血塊或碎骨片等，再用浸有雙氧水或抗生素的敷料包扎創口。
及時向工地負責人報告，撥打急救電話“120”或動用最快的交通工具送醫院救冶，在運送傷員到醫院就醫時，昏迷傷員應側臥位或仰臥偏頭，以防止嘔吐誤吸。對煩躁不安者可因地制宜地予以手足約束，以防傷及開放傷口。脊柱有骨折者應用硬板擔架運送，勿使脊柱扭曲，以防途中顛簸使脊柱骨折或脫位加重，造成或加重脊髓損傷。
3.4 高空墜落事故危險性分析
高空墜落是五大傷害之一，指出于危險重力勢能差引起的傷害事故。常見為從腳手架、平臺、陡壁施工等高于地面的位置墜落，也有從地面踏空墜入洞、坑、溝等傷害。
主要防控對策與預防措施：（1）高處施工應系好安全帶，并掛好固定在高處穩固的地方。（2）設施必須牢固，物件必須放穩。（3）不違章攀緣、不違章作業和不高空拋物。（4）按要求設置做好臨邊防護。
3.5 交通事故危險性分析
由于本工程位中心區，既有道路車流量大，交通導改后，施工人員進出場地均需通過既有道路，防止過往車輛及施工車輛撞傷是另一危險源。主要防控對策與預防措施：
（1）進入施工現場必須佩帶安全帽，嚴禁穿拖鞋進入工地。
（2）設專職交通協管員進行防護，要求著裝統一，不能違章指揮，違章作業。
（3）人員行走只能在圍蔽范圍內活動，防護人員要防止車輛逆行。
