施工方案范文精選

摘要：大沙泥橋主橋主拱肋為扁園形鋼管混凝土結構，拱肋斷面由鋼管之間及兩側鋼管組成三室，拱肋內灌注C40微膨脹混凝土663.77m3。通過有效的控制，質量全部達到優良標準。

關鍵詞：拱肋微膨脹混凝土預應力灌注

1、引言

大沙泥橋主橋主拱肋為扁園形鋼管混凝土結構，拱肋高2.0米，寬3.3米，跨度120米。拱矢高24m，拱頂高程▽31.657。拱肋由兩道豎向扁園形鋼管通過上下兩塊鋼板焊接而成。拱肋斷面由鋼管之間及兩側鋼管組成三室，拱肋內灌注C40微膨脹混凝土663.77m3。本文簡述其施工方案，供同仁們參考。

2、施工方案簡述

2.1拱腳混凝土澆注方法

［摘要］本文對某電場項目風機基礎用混凝土的施工方案進行簡要介紹。

［關鍵詞］混凝土；施工方案；澆筑；養護

風盛正鑲白旗特高壓外送20萬千瓦風電場建設項目工程位于內蒙古自治區錫林郭勒盟正鑲白旗，總規劃容量200MW。本工程擬安裝80臺單機容量為2.5MW的風電機組并配套建設相關設施。每臺風力發電機組配置一臺箱式變壓器，共計80臺。單個風機基礎混凝土方量約520m3。為確保該項目混凝土的順利施工，編寫了相關施工方案。

1施工方案編寫依據

（1）GB50666—2011《混凝土結構工程施工規范》（2）GB50164—2011《混凝土質量控制標準》（3）GB8076—2008《混凝土外加劑》（4）GB/T50146—2014《粉煤灰混凝土應用技術規范》（5）GB50300—2013《建筑工程施工質量驗收統一標準》（6）6GB50204—2015《混凝土結構工程施工質量驗收規范》（7）GB50496—2018《大體積混凝土施工規范》（8）DL5009.1—2014《電力建設安全工作規程》（9）GB/T51121—2015《風力發電場項目建設工程驗收規程》

2施工準備

1工程概況

盾構井段結構長30．06m，寬20．2m，高46．01m，設置兩個吊裝孔，結構板開洞周邊設置環框梁進行結構加強。側墻在地下5層及以下厚度為1．5m，其上厚度為1.0m，地下5層、6層環框梁為1700×2500mm，地下1層至4層環框梁為1300mm×2000mm，頂板環框梁為1100mm×2000mm。風井主體結構。主體結構底板、側墻、柱子全部為鋼筋混凝土結構采用C50、P8～P12砼，施工至地下5層以上(第五施工段)需先施工主體結構，然后施作墻背回填。

2模板支撐體系方案

立桿沿接收井縱向、橫向間距均為0．9m，橫桿步距為1．2m。48×3．5mm鋼管通桿步距0．6m，作為側模支撐體系。第6施工段及以上模板支架采用貝雷梁作為墊梁，上面支設滿堂鋼管支架。在路線縱向設置一層貝雷梁，間距為1．5m，長度為16．5m;橫向設置I20a工字鋼做橫梁，工字鋼間距為0．9m，使用“U”型卡將工字鋼與貝雷梁固定為一個整體，工字鋼上鋪設5cm厚木板作為支架墊板，作為第6施工段以上滿堂腳手架墊層。在貝雷梁與側墻模板連接方向固定工字鋼，工字鋼與側墻模板之間使用短方木支撐，使用楔形塊調節。支架安全驗算第2～第5施工段模板支架設計計算設計計算說明模板支架采用碗扣式滿堂腳手架，立桿沿接收井縱橫間距均為0．9mm，橫桿步距1．2m，碗口式腳手架主要是作為框架結構;48×3．5mm鋼管作為通桿，步距0．6m，通桿是模板支撐受力的主要部分，鋼管連接必須使用對接連接扣件。因首次暫不進行中板及頂板的施工，只是施工側墻和中柱，計算只考慮混凝土的側壓力。(3)因腳手架位于深基坑內，故不考慮風荷載的作用。

3施工工藝及方法

梁桁架采用3m標準件和一個1．5m非標準件拼裝成16．5m長，排與排之間用工字鋼相連，共計安裝22排。橫向設置I20a工字鋼做橫梁，使用“U型”卡將工字鋼與貝雷梁固定為一個整體，“U型”連接卡呈梅花形布置。桁架架設完成后在頂部滿鋪5cm厚的木板，作為第六施工段及以上支架基礎。碗扣支架搭設第二至第五段施工模板支架采用碗扣式滿堂腳手架，立桿按90cm×90cm布置，橫桿步距為1．2m。碗口式腳手架主要作為框架支撐體系，48×3．5mm鋼管通桿步距0．6m，側墻模板支撐主要由鋼管通桿來完成，側墻支撐通過頂托調整，方便拆除。在架設貝雷梁之前，拆除下部支架進行周轉使用。第六施工段及以上模板支架采用貝雷梁作為墊梁，上面支設滿堂腳手架，鋼管布置形式相同。支架高度超過4m應按規定設置剪刀撐，支架沿線路方向布設豎向剪刀撐，中間每隔五排立桿設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續設置，左右上下連通連續布置。主體結構鋼筋及模板安裝風井結構鋼筋在鋼筋加工棚集中加工成型，用龍門吊吊裝進入施工現場，現場綁扎安裝，根據分段施工順序安裝鋼筋。模板體系的選擇直接影響到主體結構的質量，模板工程是保證外觀和凈空尺寸的關鍵工序。為保證施工質量并且考慮到進度要求，柱、側墻、梁采用18mm厚優質木膠板。模板支撐加固體系主要有:100mm×100mm的木方、18的螺栓、48×3．5mm的鋼管(配套頂托、扣件等)，模板主要包括:側墻模板、中柱模板、框梁模板等。模板安裝完畢后，應按規范的有關規定，進行全面檢查，合格驗收后方能進行下一道工序。總體施工方案風井兼接收井主體結構施工按照“豎向分層”的原則進行組織施工。根據設計文件、結構設計規范和現場施工條件，通過合理劃分施工層段，決定將主體結構縱面劃分為9個施工段。混凝土澆筑采用泵送混凝土，模板支架采用鋼管支架配合貝雷梁綜合使用，混凝土集中拌和運輸到現場，插入式振搗，灑水養護。總體施工順序第一施工段施工工序為澆筑底板墊層，鋪設防水層、澆筑防水層保護層、制安底板鋼筋、安裝模板、澆筑底板砼。第二、三施工段施工工序為鋪設防水層、安裝盾構鋼環、制安鋼筋、安裝主體結構模板及支架、澆筑主體砼。第四施工段施工工序為鋪設防水層、制安鋼筋、安裝主體模板及支架、澆筑主體砼。第五施工段施工工序為鑿除第六道砼斜撐、補做抗浮壓梁鋼筋、安裝抗浮壓梁模板、澆筑抗浮壓梁砼、制安主體鋼筋、安裝主體模板及支架、澆筑主體砼，拆除砼模板、鋪設防水層、澆筑墻背砼第六至第九施工段施工工序為鑿除砼斜撐、制安主體鋼筋、安裝主體模板及貝雷梁和鋼管支架、澆筑主體砼，拆除主體模板、鋪設防水層、澆筑墻背回填砼。貝雷梁桁架安裝風井主體結構從第六施工段開始架設貝雷梁，采用龍門吊吊裝，現場拼裝。

1.歇馬隧道總體的布置以及隧道的線型施工方案

該隧道的地址在選擇時不僅要考慮到線路的總體走向的方面，還要綜合考慮到一系列因素，比如隧道沿線的地形和地貌以及地質和水文等等方面的因素，所以，選擇隧道地址時必須要合理的進行線路平剖面的調整，從最大程度上讓該隧道工程項目在建設的過程中不僅能夠保證安全，還能節約成本，質量可靠。首先，在進行歇馬隧道線型的施工的過程中，從隧道的平面線型設計這方面來分析，隧道在進行設計時，要盡量保證平面線型布設的標準，在多種方案中要把分離式隧道方案優先采用，如果采用小凈距或雙連拱隧道，能夠節約大量進行洞外相關工程施工的成本，那么就可以采用小凈距或連拱的隧道方案進行施工。其次，隧道縱斷面設計除綜合考慮以上因素外，還考慮了隧道內交通條件、行車安全、防災救援等因素，特別是對于施工排水的問題，進行了綜合考慮，縱斷面設計時采用1.6%/2020m及-0.8%/2410m的人字坡，從而達到改善施工條件、運營環境的目的。

2.歇馬隧道建筑限界的施工以及隧道內輪廓的施工

在隧道的設計中，該隧道在進行左、右兩條線路的設計時需要采用分離式雙洞單向三車道這一隧道方案，保證這兩條隧道的間距為65～30m，并且要在出口地段設計為小凈距隧道。這一隧道除了出口段在曲線上外，其余地段的隧道都在直線上。其次，在進行隧道縱斷面的設計時，要綜合考慮一系列因素，比如隧道內的交通條件和行車安全以及防災救援等因素，尤其是對于如何解決施工排水的問題，要進行充分的考慮。在進行隧道縱斷面的設計時需要采用相應規格的人字坡，這樣才能改善施工條件和運營環境。要注意的是，隧道主洞及隧道內其他各種洞室的建筑限界都要滿足施工規范的條件和要求，并且要保證隧道內各項設備和建筑限界的距離，不能對其出現侵占的現象。隧道內路面要保證為-1.5%的單面橫坡，為了保證隧道凈空斷面的施工不受路面橫坡變化的影響，在施工時要采用繞旋轉軸整體旋轉的方式。要保證以建筑限界為基礎來進行隧道內各洞室的內輪廓的施工,在這一過程中要考慮襯砌結構的各種特性，一是受力特性、二是圍巖變形特征、三是裝修、工程造價以及安裝各種營運管理設施的要求等等，在進行主隧道、緊急停車帶以及車行橫通道的施工時要采用三心圓斷面的形式，在進行人行橫通道的施工時采用兩心圓斷面的形式，在進行隧道內變電所的施工時采用單心圓斷面的形式。

3.歇馬隧道洞口的施工

在進行隧道洞口的設計時，除了進行因地制宜的設計外，還要考慮到一系列的相關因素，一是洞口工程與周圍景觀的方面，要保證其與地形地貌能夠協調，二是要盡可能避開不良地質和高邊坡的地段，三是在隧道外形上最好設計為洞門型式，這樣可以形成綜合全線景觀，還有就是對于人文要求以及環境保護等等。最后，在設計隧道洞身的方案時，要采用新奧法，在施工的初期采用錨網為支護手段，并配合鋼拱架的利用。在設計方案中，要根據地質的情況和結構的耐久性等因素，要在施工的過程中采取仰拱超前于拱墻施作，并且拱墻要進行一次性襯砌然后及時封閉成環。

摘要：為了降低連續梁橋合龍后成橋線形和應力變化，采用有限元模擬分析確定最優施工方案。對三種連續梁橋合龍段施工方案采用MIDAS／CIVIL軟件進行模擬分析，分別對主梁撓度、成橋頂面應力和底面應力進行計算，確定不同施工方案的施工效果。根據模擬分析結果，得出方案2主梁撓度較大，不建議選用。在綜合考慮施工工期、施工難度、施工成本和施工精度要求等因素的情況下，確定方案1為最優方案。

關鍵詞：連續梁橋；合龍段；施工方案；撓度；應力

0引言

連續梁橋合龍段施工會對橋梁主梁的變形和受力產生一定程度的影響，應合理制定施工方案降低影響。做好合龍段精度控制，是實現連續梁橋結構體系轉換的關鍵。在懸臂主梁各節段澆筑施工過程中，單獨的T構受負彎矩荷載，合龍后橋梁結構由懸臂狀態轉變為固結狀態，主梁受力狀態也逐步發生變化。采用不同的施工方案進行連續梁橋合龍段施工，主梁的變形和受力存在一定的差異。采用MIDAS／CIVIL軟件建立梁單元模型，對采用不同施工方案進行合龍段施工后的橋梁主梁撓度、成橋橋面頂板應力、底板應力進行計算，對比分析確定最佳施工方案。

1工程簡介

某特大橋為預應力混凝土懸澆連續箱梁橋［1－2］，主橋跨徑為56m＋3×96m＋56m，橋梁上部結構采用單箱單室箱梁結構，樁基礎采用鉆孔灌注摩擦樁。主梁頂板厚為28cm，底板厚為70cm～30cm，腹板厚為65cm～45cm，在合龍段設置40cm橫隔板。主梁懸臂澆筑分為13個施工節段，其中0號段長度為5m，1號～4號施工節段為3m，5號～6號施工節段為3．5m，9號～12號施工節段為4m。主梁合龍段長度均為2m，次中跨和中跨合龍段采用掛籃施工，邊跨采用滿堂支架現澆施工。